DISEÑO ELÉCTRICO DE LINEAS DE TRANSMISIÓN.

Diego Seseña Arcos

La línea de transmisión es el elemento del sistema de potencia que se encarga de transportar la energía eléctrica desde el sitio en donde se genera hasta el sitio donde se consume o se distribuye. Las líneas de transmisión como su nombre lo indican son aquellas complejas estructuras que transportan grandes bloques de energía eléctrica dentro de los diferentes puntos de la red que constituye el sistema eléctrico de potencia, son físicamente los elementos más simples pero los más extensos. La clasificación de los sistemas de transmisión puede ser realizada desde muy variados puntos de vista, según el medio: en aéreas y subterráneas. El sistema de transmisión puede ser clasificado según el nivel de tensión en el cual transmiten los grandes bloques de potencia, en Venezuela las líneas de transmisión aéreas esta discriminado en tres niveles de tensión a saber: 230 kV, 400 kV, 765 kV, aunque existen autores que suelen incluir el nivel de 115 kV como transmisión, pero este autor no lo considera, debido a la gran longitud y poca potencia de transporte, tomando 115 kV como de subtransmisión (al igual que 24 kV, 34,5 kV, 69 kV). El sistema de transmisión venezolano alcanza una longitud total de 7544 Km de líneas, repartidos en los niveles de tensión de la siguiente manera: 765 kV 2126 Km., 400 kV de 2608 Km. y 230 kV 2810 Km. Pese al gran tamaño del territorio venezolano, las líneas de transmisión son considerablemente cortas, siendo los tramos más largos: Malena-San Gerónimo 226 Km. a 765 kV, Yaracuy-El Tablazo 320 Km. en 400 kV, y Yaracuy-Morochas II 259 Km a 230 kV.

_, .·: FACUL TAO DE INGENIEAIA U.N.A.M. DIVISION DE EDUCACION CONTINUA A LOS ASISTENTES A LOS CURSOS Las autoridades de la Facultad de Ingeniería, por conducto del jefe de la División de Educación Continua, otorgan una constancia de asistencia a quienes cumplan con los requisitos establecidos para cada curso. El control de asistencia se llevará a cabo a través de la persona que le entregó las notas. Las inasistencias serán computadas por las autoridades de la División, con el fin de entregarle constancia solamente a los alumnos que tengan un mínimo de 80% de asistencias. \' Con el objeto de mejorar los servicios que la División de Educación Continua ofrece, al final del curso "deberán entregar la evaluaciÓn a través de un cuestionario diseñado para emitir juicios anónimos. Se recomienda llenar dicha evaluación conforme los profesores impartan sus clases, a efecto de no llenar en la última sesión las evaluaciones y con esto sean más fehacientes sus apreciaciones. Atentamente Dbtisión de Educación Continua. Palacio de Mineria Calle de Tacuba 5 Teléfonos: 512-6955 Oeleg, Cuauhtemoe 06000 México, D.F. APDO. Postal M-2285 521-7335 521·1987 Fax 510-ll573 521-4020 Al 26 Primer piso 512·5121 .• PALACIO DE MINERIA .!,!.._ 11 - - - 11 - 11 1 11 - - - -ll ¡¡ ¡¡ 'ii ¡- e - - ¡¡ ｾ＠ｾ＠ oz AUDITORIO w ｾ＠ BC ...J ¡¡: w -! 5 1 \ z {) ¡¡ ¡¡; oo. 1.'i '( 1\ 1 "" / / PATIO PRINCIPAL \ / /. " "" 1 CALLE TACUBA PLANTA BAJA MEZZANINNE ¡¡ ii • PALACIO DE MINERIA ---- 11 - 11 -· - 11 . 11 ﾷＭＬＢＧ＼ＡｾＮ - -- . - '.- . 11- :· 11 ＮｾＭ＠ '. ,·- __ . j,_ -. 11 . -11 - '1 ·- - .· - ｾＭ - - 11 - 11 - 11 .. • C-11 GUÍA DE LOCALIZACIÓN • • C-9 !.ACCESO C. ID 2. BIBLIOTECA HISTÓRICA ¡3 i 1 1 1ｾ＠ C-4 -- IW.ON .De ACTOS ....J. ｾ＠ UJ 5. PROGRAMA DE APOYO A LA TITULACIÓN o z ' ,/, '/ / / 3. LIBRERÍA UNAM ou :5 // / e:¡ UJ e z / c-3 • '' ' ACADEMIA INGENIERIA 1 1 1 \ \ \t 1\ 1 \ \ 1 \ ｾ＠ -.o 4. CENTRO DE INFORMACIÓN Y DOCUMENTACIÓN "ING. BRUNO MASCANZONI" 6. OFICINAS GENERALES 7. ENTREGA DE MATERIAL Y CONTROL DE ASISTENCIA 8. SALA DE DESCANSO 0 SANITARIOS AULAS CALLE TACUBA ler. PISO DMSIÓN DE EDUCACIÓN CONTINUA FACULTAD DE INGENIERÍA U.N.A.M. CURSOS ABIERTOS DIVISIÓN DE EDUCACIÓN CONTINUA UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNOMA DE MÉXICO FACUL TAO DE INGENIERÍA DIVISIÓN DE EDUCACIÓN CONTINUA DISEÑO ELECTROMECANICO DE LINEAS DE TRANSMISION 15_ _ DE _ JUNIO 26_ _ DE _ _JUNIO Del _ _ _ _ _ _ _ _ _ Al _ _ _ _ _ _ _ __ Programa del Curso Coordinador Académico: FECHA (1998) VIERNES 19 DE JUNIO VIERNES 19 DE JUNIO Duración 40 Horas ING. JOSE RAULL MARTIN HORARIO 16.30 - 18.30 18.30 - 20.30 TEMA SOBRETENSIONES: APARTA RAYOS EJERCICIOS PROFESOR ING. ING. GILBERTO PANIAGUA GARCIA HECTOR ARAGON GARCIA ESTEBAN DE LA TORRE CABRERA ﾷＭｾ LUNES 22 DE JUNIO MARTES 23 DE JUNIO r11 ERCOLES 24 DE JUNIO • JUEVES 25 DE JUNIO Hoja _2_¡_3 CARGAS MECANICAS ING. 16.30 - 20.30 SELECCION Y LOCALIZACION DE ESTRUCTURAS ING. 16.30 - 20.30 FLECHAS Y TENSIONES PLANTILLAS. ING. ING. L6.30 - 20.30 CALCULO DE CRUZAMIENTOS PLANOS 16.30 - 20.30 ESTEBArJ DE LA TORRE CABRERA ESTEBAN DE LA TORRE CABRERA-....._ ESTEBAN DE LA TORRE CABRERA -- UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNQMA DE MÉXICO FACUL TAO DE INGENIERÍA DIVISIÓN DE EDUCACIÓN CONTINUA Programa del Curso 15 Del DE _D_IS_E_Ñ_O_E_L_EC_T_R_OM_E_C_A_N_1ｃ｟ｏｄｾｅｌｉ＠ JUNIO Al 26 ------------- Coordinador Académico: FECHA (1998) LUNES 15 JUNIO LUNES 15 DE JUNIO MARTES 16 DE JUNIO MIERCOLES 17 DE JUNIO MIERCOLES 17 DE JUNIO ' JUEVES 18 DE JUNIO Hoja _1_,_3 N_E_A_S_D_E_T_R_A_N_SM_I_S_IO_N_ _ _ _ _ _ _ _ _ __ DE JUNIO Duración 40 Horas 1NG, JOSE RAULL MART 1N TEMA HORARIO 18. 30 INTRODUCCION 18.30 - 20.30 REGLAMENTO DE LINEAS AEREAS 16.30 - 20.30 16.30 - 16.30 - 18.30 18.30 - 20.30 DESCARGA DE RAYOS: DISTANCIAS DIELECTRICAS. ANGULO DE BLINDAJE. MATERIALES: CONDUCTORES AISLADORES - HERRAJES RESISTENCIA DE TIERRA - 16.30 - 20.30 - AISLADORES:LONGITUD, DISTANCIA DE FUGA, CONTAMINACION PROFESOR ING. HECTOR ARAGON GARCIA ING. HECTOR ARAGON GARCIA ING. ANTONIO PANIAGUA SILVA ING. ARTURO TRUJILLO AYALA ING. FROYLAN MARTINEZ FONSECA ING. HECTOR ARAGON GARClA UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNOMA DE MÉXICO FACUL TAO DE INGENIERÍA DIVISIÓN DE EDUCACIÓN CONTINUA Programa del curso Del Dl SEÑO ELECTROMECAN l CO DE Ll NEAS DE TRMISMI SI ON 15 DE JUNIO Ｍｾ Al Coordinador Académico:. _ ___,_!!.UNｇＮｷﾷＭ＾ｾｊ＠ FECHA (1998) VIERNES 26 DE JUNIO VIERNES 26 DE JUNIO JUNIO 26 DE -------------------------- O>!.>S.LbE.. . . l RD..!AｕＮｌ｢ｾｍｷａＺｊｒｵｔｉ＠ Duración TEMA PROFESOR CIMENTACIONES ING. HUGO ABEL TORO CASTRO FUERZAS: ING. LEOPOLDO RAM! REZ 16.30 - 17, 30 HORIZONTALES Y VERTICALES ｍｅｾｬｄｚ＠ • Hoja _3_t_3_ Horas J. LN------------------------------------- HORARIO 16.30 - 20.30 40 FACUL TAO DE INGENIERIA U.N.A.M. DIVISION DE EDUCACION CONTINUA CURSOS ABIERTOS DISEÑO ELECTROMECÁNICO DE LÍNEAS DE TRANSMISIÓN TEMA INTRODUCCIÓN ING. JOSÉ RAULL MARTÍN PALACIO DE MINERÍA .JUNIO 1998 Palacio de Minería Calle de Tacuba 5 Teléfonos: 512-8955 Primer piso Deleg Cuauhtémoc 06000 México, D.F. APDO Postal M-2285 512-5121 521-7335 521-1987 Fax 510-0573 521-4020 AL 26 '•• -,_;,,. .ｾｒＶｮｊｩ＠ "e,·,·. ··,•>t' .: • ｾ＠ • - -;, ·. ＬｾＮＭ f. ,_., -, 1 , ·." ' '•, ';.' · . ' . ,1 •• · · · · ·: ·. ﾷｹｾＺ｟ＧｯｂｊｅＮ＠ ' ' .. ｾ＠ . .,:.. ' ｾ＠ ·- ' • • ' • ' ! -- • ' .--·z·, ﾷＮＺｾＭ｟Ｌ＠ ·: ', ¡•. • • • f •• '.--·· ', ｾ＠ ',, ' ' • USQ·_DE UNA.TO@.E:·'./.· , .. · .: :. ., .·-' . . ·. _.' _ _,·, . : . ·:' ,··. ·:·:' . . . . . ·_' . ,;_ •' ,,. ''. ¡ .. • .- ' Ｍｾ＠ ·-':- • ｔﾷＺｾ＠ • • > • • ••• .1..: ＭｶﾷＮ［Ｚｯｾ＠ ' • • ; ' .,. :;_ • ... ｾＧＬＮ＠ J -, ' ' :. ｾﾷＺ｜［Ｎ＾Ｍ＠ ' ＭｾＮ＠ ' ｾ＠ • ' ; • .. ' • • ;l ·:·' ' ' - . '• . . ¡. ' , .' • ••• . - •••• •' • • ＬＮＧｙﾷｾＢ｟Ｍ • ". ·.. ' ｾＭ -. Ｍｾ , •.:· .: -... '. ' . ' .. · ", 1', .: : ..: .. ... . .... · • ' • • • ' ., • ' ' ·, " • '' ·, l. '., ' ' 1 • " '···" ﾷｾ＠ｾ＠ '.: . .. , •· .. ' '•. 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Ｚ［ｩｎＨＡ､ｴﾡ￩ＮｧＬｾ＠ ¡ Ｍｾ＠ '· ...-.tiPOS;, ｟ＬＮＭＱ｜＼ｾｎｏｓ＠ ·::' >·_·_.:_!:_·._. .-·;.:. ｾＭ :·_ｾＮ＠ ·:'s·---o', L··::n-;Ｍｾ＠ 'i_.. -n···--u:'·RA·ｾ＠Ｎ｟ＬｾｳﾷＺ｣＠ :.;··. ·:--. . ｜ｾ｟ＺＮＭｲＬ＠ · , ... ·. . ' ［ＭＱﾷｾ＠ｾＭﾷｴＺＧＮｪ＠ .·:;': . '-,- 'PLA:GA:S ,..·•UE··'' ',, .. y,_, LO . GITUQ:-.·.D.R-..·': -_,. •-._.:,·.- ﾷｾＺＮ＠ﾷＮ［ｾ＠ .. ＺＯＡｾ［ＧＬﾡｽｴ｟ｩＭＮｲｻｃﾷ＠ ... : .• - ... -·:,<:-.... _,_._.,·-.-,, ..__, .·:·.r,-.<• .•-••.. ,,';o-.-.. · ;, ＧｾＺ＠ :;¡; ... '·· -·· ·-· e' ;• ·:: -- , : · · : : : . ; .. __ .. , · L,',; :ｴｯｲｾＨ＠ /i ;" •. ,: .ｓｒｾＪｴｦﾷ＠ _ ...•. __, , __ .. ,,, ,_. .-".·· . .- .... ,_,._, ; .. --. . ;_);_,...;;_:_ '1;-,:·o·-:.,.. :·,--rr·:--ﾷｾＺ｜Ｎｅ＠ｾ｜ＮｅＯﾷ＠ＭｾﾷＺｒ＠ :-_;:' ,,,,,.,. :. ｾＭＢ＠ ·.. .... r ··· l' ··' ＺｾＭ \: ··_ J- /'- >"' :;: ＧＺＮｾ＠ <" ..;.: . . . - < ｾｉｌＺｦｑ＠ .. :.. ｛ＺＮＯﾷＭｾ＠ ..... :.· \:. ＭＮ［Ｚｾ＠ -:.· · .. ,·· "'- '-::i<·-:··:-:: Ｍﾷｾ ,• ., _.,,,,·PLANOS'''.. DE ,, ' -'-' ._·'.t.·_:_r_._._._::,_·.-_-__._.:,.:,_._·:_,;.-_', .· .. ·_-,._. ,,, ＬﾷＺｾ＠ＺｾﾷＮ｟Ｌ＼ｲ＠ .. : .. . ｟ＺｾＬＮ［＠ .. Ｚｾﾷ＾＠ .. '_ . . ·:.:;'"·:";·;. ｾＭ＼＠ＭｾＺＧ｜＠ＧﾷｾＬＮ｜ＢＺ＠ ·,·¡· .. .-: .,\:• ·.:.,, ｟［ｾﾷＬＺＧ＠ ·CONTENIDA: · · ·· EN '· LOS··· ' · Pt;ANOS ,...,, ＭﾷＬ＼ｫｳｴｾｵ￩ｲｩＨｅｯ＠ .• : ·: :::::::::>> . - :- · . ..:,; ... -: ＺｾｌａｮｯｒＮｎ＠ＮＺｾﾷ＠ :: ,_ · · -·.· ,·,::. !'···· ｟Ｚ［ﾷ＾｜ｾ＼Ｎ＠ｾＺ［Ｎｳｴｩﾷ＠ -·.: · .·)::.:"·}::) · ＺＭｽＮＩｾﾷ［＠ r: ·.:·:·Te··:.. .- i ,·::.· • } :·:·/: ' __ ::· .. ,·;_ ··;_;;:;.;: :·,... ·• ··· :·,, · '.. Ｚ＾Ｉ｟Ｍｾ［＠ - ·c·niMENSIONES PESO Y· NUMERO'' DE'.' .. ﾷｾＮＺｊＭ＠ .. .,. :,_. ',_ ·::,·' .,, . ··· J•• •. ,. -· .. .. _·.r .. ::- .:,.•i'.:'i:. '-· ... ' ' ... •, : .' .. .· •·.: . Ｍｾ＠ ' 1 1 1 1 11 1 l, 1 ,¡ 1 1 1 :¡ 1 ·' ; .! t !· ' 1 1 i' ,, ,; ·- .·--· ',•, ;, ' ,,, ,. . ' ｾ＠ FACUL TAO DE INGENIERIA U.N.A.M. DIVISION DE EDUCACION CONTINUA CURSOS ABIERTOS DISEÑO ELECTROMECÁNICO DE LÍNEAS DE TRANSMISIÓN '" ( .\ TEMA ... NOTAS DEL CURSO PALACIO OE ｍｉｎｅｾￍａ＠ .JUNIO 1998 Palacio de Minería Calle de Tacuba 5 Telefonos: 512-8955 Primer 512·5121 Deleg Cuauhlémoc 06000 Mé>ico. D.F APDO. Postal M·22B5 521·7335 521·1987 Fa• 510.{)573 521-4020 AL 26 piSO FOLLETO INFORMATIVO PRESENTACION PRESENTACION Las fallas por descargas atmosféricas en líneas de transmisión, llegan a registrar porcentajes muy elevados, más del 70% de las salidas por falla en 1994 fueron por esa causa. Existen áreas de transmisión mayormente afectadas por descargas atmosféricas, con índices superiores a 2 salidas por cada 100 km de línea en niveles de tensión de 400 kV y de 1.5 salidas por cada 100 km de línea en niveles de tensión de 230 kV. Lo anterior presenta una asociación clara con líneas que atraviesan regiones con índices de densidad de rayos a tierra entre moderados (de 3 a 6 rayosfkm 2faño) a altos (mayores a 6 rayosfkm 2faño), combinados en algunos casos con topografía difícil, es decir zonas montañosas en donde además se registran valores elevados de resistividad del terreno. No existen muchos parámetros que puedan ser modificados para reducir los índices de salidas por descargas atmosféricas. Práticamente debe seleccionarse un ángulo de blindaje adecuado y un sistema de conexión a tierra eficiente, verificándose el diseño de las torres y conductores. En líneas que atraviesan regiones con altitudes sobre el nivel del mar elevadas, debe revisarse que la longitud de las cadenas de aisladores se seleccione aplicando los factores de corrección pertinentes. Pudiéndose presentar casos especiales como claros muy largos entre torres en zonas montañosas o en el cruce de ríos y carreteras, en estas situaciones se deberá revisar la posición que los hilos de guarda adoptan con respecto a los conductores de fase, la cual puede modificarse considerablemente, dejando a los conductores de fase más expuestos a las descargas atmosféricas. El presente folleto pretende que nuestro personal de líneas tenga una referencia práctica de la relación que guardan las salidas por deséargas atmosféricas y la coordinación de aislamiento. Así como presentar algunos conceptos técnicos fundamentales y su aplicación para mejorar el comportamiento de las líneas ante este fenómeno. COORDINACION DE AISU\MIENTO 3 . l.i ﾷｾ＠ C.F.E.n.I.E. ' FOLLETO INFORMATIVO TABLA DE CONTENIDO TABLA DE CONTENIDO DEL FOLLETO INFORMATIVO PAGINA CONTENIDO 1 DESCRIPCION DE LA INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS EN LAS DIFERENTES AREAS DE TRANSMISION DE CFE 1.1 Parámetros de la Descarga Utilizados en el Diseño de Líneas ............................................................................. 13 1. 1.1 1.1.2 1.1.3 1.1.4 1.1.5 1.1. 6 1.1. 7 1.1.8 2 Densidad de Rayos a Tierra .................................... :...... .... .. .. .. Número de Descargas que Inciden en una Línea de Transmisión .................................................... Distribución de Frecuencia de la Magnitud y Forma de Orída de la Corriente del Rayo .................................. Impedancia Transitoria de Cables de Blindaje, Conductores, Torres y Sistemas de Tierra ................................. Propagación de Ondas en Cables de Blindaje y Conductores de Fase ................................................................. Atenuación y Distorsión de Ondas por Efecto Corona .............. Características de Flameo de aisladores .................................. Efectividad de la Protección ....................................................... 14 15 17 18 19 20 21 22 DETERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE PARA OBTENER UN INDICE DE SALIDAS DESEADO POR FALLAS DE BLINDAJE 2.1 2.2 2.3 Angulo de Blindaje .......................... ...................................................... 25 Falla de Blindaje ..................................................................................... 26 Indicas de Salidas de Líneas de Transmisión por Fallas de Blindaje .............................................................................. 28 COORDINACION DE AISLAMIENTO 5 C.F.EAI.E. TABLA DE CONTENIDO FOLlETO INFORMATIVO PAGINA CONTENIDO 3 DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA PARA OBTENER UN INDICE DE INTERRUPCIONES DESEADO POR FLAMEOS INVERSOS 3.1 Flamees Inversos ...................................................................................... 33 3.2 Número de Salidas por Flamees Inversos ................................................ 34 3.3 Sistemas de Conexión a Tierra, Esquemas y Mejoramiento de los Valores de Resistencia ....................:....................................................... Reducción de Valores de Resistencia de Conexión a Tierra en Torres de Transmisión ............................ 3.3.2 Métodos de Mejoramiento ......................................................... 3.3.3 Recomendaciones para Diferentes Resistividades del Terreno ........................................................ 36 3.3.1 37 38 39 '. 4 DETERMINACION DE LA LONGITUD DE LA CADENA DE AISLADORES EN AREAS CON DETERMINADA DENSIDAD DE RAYOS A TIERRA 4.1 Distancia Con ductor-apoyo ............................................................................ 45 4.2 Determinación de la Longitud de la Cadena de Aisladores ............................ 46 5 DETERMINACION DE LA DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA DE CADENA DE AISLADORES EN FUNCION DE LOS TIPOS Y NIVELES DE CONT AMINACION 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 Fenómeno de Flameo en Aisladores debido a Contaminación ............... 51 Relación entre los Niveles de Contaminacion y las Distancias Especificas de Fuga Mínimas Nominales ...................... 51 Distancia Especifica de Fuga Mínima Nominal en Función del Nivel de Contaminación ........................................................ ........... 55 Determinación del Número de Aisladores de una Cadena en Función de la Distancia Específica de Fuga ..................... 56 Distancias Especificas de Fuga con Diferentes Opciones de Aislamiento ......................................................................................... 57 Alternativas para Evitar el Flameo en Aisladores debido a Contaminación ..................................................... 57 ·, i r i 1 ' COOROINACION DE AISLAMIENTO 6 C.F.E.n.I.E. l.. l l j FOLLETO INFORMATIVO TABLA DE CONTENIDO CONTENIDO 6 CORRECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO POR CONDICIONES ATMOSFERICAS DIFERENTES A LAS NORMALIZADAS 6.1 7 Factores de Corrección por Condiciones Atmosféricas ...................... 63 CASOS ESPECIALES EN LA OBTENCION DE LAS DISTANCIAS EN AIRE MINIMAS PERMISIBLES 7.1 7.2 7.3 7.4 7.5 7.6 7.7 7.8 7.9 7.10 7.11 7.12 7.13 8 PAGINA Distancias Minimas en Aire .................................................................. Cruzamiento de una Linea de Transimisión con una Vía de Ferrocarril no Electrificada ······················-··················· .. · Cruzamiento Elevado de una Linea de Transimisión con una Vía de Ferrocarril ｅｬ･｣ｴｲｩｦ｡ｾ＠ o Tranvía .................. ."............... Cruzamiento de una Linea de Transmisión por una Autopista, Carretera o Calle ....................................................... Cruzamiento de una Linea de Transmisión con un Río Navegable ........ Cruzamiento entre Lineas de Transmisión .............................................. Lineas de Transmisión de Energía Paralelas .......................................... Lineas de Transmsión Paralelas a Lineas de Telecomunicación ........... Paralelismo entre Lineas de Transmisión y Vias de Comunicación ....... Lineas Paralelas a Vías de Ferrocarril o Cursos de Agua Navegables ..................................................................................... Cruce de Lineas de Transmisión por Zonas de Bosques, Arboles y Masas de Arbolado .................................... ................ :............ Cruce de Lineas de Transmisión por Edificios, Construcciones y Zonas Urbanas ........................................................... Derechos de Vía Compartidos con Duetos Subterráneos ..................... 71 73 73 74 75 76 77 78 78 79 79 80 81 PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES EN LINEAS DE TRANSMISION POR MEDIO DE APARTARRAYOS 8.1 8.2 8.3 Selección de Apartarrayos de Oxidas Metálicos sin Entrehierro ............................................................... 85 Selección de Apartarrayos con Entrehierro Externo en Serie ................. 87 Procedimiento para Determinar las Estructuras a Proteger .................... 88 7 COORDINACION DE AISLAMIENTO IJ C.F.EAI.E. 5 FOLLETO INFORMATIVO CONTENIDO TABLA DE CONTENIDO PAGINA APENDICE A MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION CON LINEAS DE ISODENSIDAD DE RAYOS A TIERRA AREA DE TRANSMISION BAJA CALIFORNIA ............................................ 94 AREA DE TRANSMISION NOROESTE ....................................................... 95 AREA DE TRANSMISION NORTE ............................................................... 96 AREA DE TRANSMISION NORESTE .......................................................... 97 AREA DE TRANSMISION OCCIDENTE ...................................................... 98 AREA DE TRANSMISION CENTRAL ........................................................... 99 AREADETRANSMISIONORIENTE ........................................................... 100 AREA DE TRANSMISION SURESTE .......................................................... 101 AREA DE TRANSMISION PENINSULAR ......................... :.......................... 102 APENDICE B MODELO ELECTROGEOMETRICO B.1 Falla de Blindaje ......................................................................................... 107 · B.2 Cálculo del Angulo de Blindaje ................................................................ 107 APE.NDICE C CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO PARA CONDICIONES DE SOBRETENSIONES POR DESCARGAS ATMOSFERICAS, CORRECCIONES AMBIENTALES Y NIVELES DE CONTAMINACION, EJEMPLOS DE APLICACION C.1 Cálculo de la Longitud de Cadena de Aisladores para Condiciones Ambientales Normalizadas ......................................... 111 C.2 Corrección de la Longitud de Aislamiento por Condiciones Atmosféricas no Normalizadas ..................................... 113 C.3 Determinación del Número Minimo de Aisladores de una Cadena tomando en Cuenta la Contaminación Ambinental de la Zona donde se Encontrará la Linea ............................................... 116 COORDINACION DE AISLAMIENTO C.F.E.n.I.E. ,, INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 1 DESCRIPCION DE LA INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS EN LAS DIFERENTES AREAS DE TRANSMISION DE CFE 1.1 Parámetros de la Descarga Utilizados en el Diseño de Líneas 1.1.1 1.1.2 1.1.3 1.1.6 Densidad de Rayos a Tierra Número de Descargas que Inciden en una Línea de Transmisión Distribución de Frecuencia de la Magnitud y Forma de Onda de la Corriente del Rayo 1.1.4 Impedancia Transitoria de Cables de Blindaje, Conductores, Torres y Sistemas de Tierra 1.1.5 Propagación de Ondas en Cables de Blindaje y Conductores de Fase Atenuación y Distorsión de Ondas por Efecto Corona 1.1.7 Características de Flameo de Aisladores 1.1.8 9 o Efectividad de la Protección C.F.EJI.I.E. l INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS 1. SECCION 1 DESCRIPCION DE LA INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS EN LAS DIFERENTES AREAS DE TRANSMISION DE CFE Las descargas atmosféricas son descargas naturales producidas normalmente durante tormentas eléctricas. Las descargas atmosféricas se clasifican por la polaridad de la carga en la nube(positiva o negativa) y por la dirección de propagación del líder inicial o guía escalonada (ascendente o descendente). Las descargas de polaridad positiva son mas frecuentes en zonas cercanas a los polos. Podemos considerar que en nuestro país, en promedio, el 90% de rayos a tierra son de polaridad negativa, con 45% a 55% de descargas con solo un rayo de retorno. El tipo de descarga más común que produce problemas a lineas de transmisión es la descarga de nube a tierra con polaridad negativa, figura 1.1. r NUBE TIERRA Figura 1.1.- Secuencia de los procesos en una descarga atmosférica con polaridad negativa. Los procesos que se llevan a cabo durante una descarga son muy variables tanto en espacio como en tiempo. En la tabla 1.1 se muestra un resumen de los procesos en una descarga atmosférica en secuencia de tiempo y. lugar de ocurrencia. 11 o C.F.E.n.I.E. 8 ---------······· SECCION 1 INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS Después de que ocurre el rayo de retomo, existe una alta probabilidad de que ocurra una o varias descargas subsecuentes por el mismo canal de descarga; el número promedio de descargas subsecuentes es de 3. TABLA 1.1." Procesos en un descarga atmosférica con polaridad negativa PROCESO TIEMPO LUGAR PREDESCARGA Duración menor de un microsegundo , < 1 ﾡｾｳＮ＠ Descarga dentro de la nube. GUÍA ESCALONADA Sucede a intervalos de tieiT!lo de alrededor de 50 ﾡｾｳ＠ con una duración total de aprox. 100 ms. Desde la nube se prolonga hasta cerca del nivel de tierra, cambia de dirección en forma de escalones, con secuencias de aprox. 50 m cada uno. (")GUÍA ASCENDENTE Se forma antes que la guia escalonada llegue a tierra. Comienza en la superficie de la tierra u ¡¡bjetos altos. (.. )RAYO DE RETORNO Neutralización de la carga en la guia escalonada en aprox. 100·200 ¡IS. GUÍA SUBSECUENTE Desde la unión de las guias hasta la base de la nube. El mismo canal que el rayo de retomo, sin ramificaciones Mas rápida que la escalonada En el mismo canal del rayo de DESCARGA Descargas con intervalos de tiempo de aprox. 50 ms. retomo. SUBSECUENTE ") 1::1 proceso en e cual ambas gu1as se unen es considerado en el estUdio del radio de atracción para el diseño de blindaje como protección contra rayos dtrectos en lineas de transmisión de energía eléctrica. (..) Este proceso es el de mayor corriente y el que mayor daño produce debido a la energía de la descarga. Los valores típicos de las corrientes de los rayos de retorno son de aproximadamente 30 kA y su frente de onda varía entre 1 .8 ﾡｾｳ＠ y 18 ﾡｾｳＮ＠ con valor promedio de 5.5 ﾡｾｳＮ＠ En la figura 1.2 se muestra la última etapa antes de que el rayo de retorno se produzca. en esta etapa se desarrolla la guia ascendente cuya longitud depende de la carga que tenga la guia descendente. A través de experimentación con torres de diferentes alturas, Erikson propuso la siguiente relación entre el radio critico o de atracción y alturas promedio de torres de transmisión. Esta relación se obtuvo por medio del ajuste de las curvas de datos experimentales usando mínimos cuadrados: Rcr=14 ·OHT0·6 donde: R" = Radio critico o de atracción (mj Hr = Altura promedio de la torre o del conductor (m) 9 C.F.E./I.I.E INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 NUBE . ---· .... ' 1 '. Figura 1.2.· Proceso de propagación de la guía descendente y formación de la guía ascendente (radio crítico de atracción). 1.1 Parámetros de la Descarga Utilizados en el Diseño de Líneas Desde el punto de vista del diseño de lineas los parámetros de la descarga atmosférica más importantes son: 1.1.1 - La densidad de rayos a tierra en el área de interés 1.1.2 - El número de descargas que inciden en la línea de transmisión 1.1.3 - La distribución de frecuencia de la magnitud y forma de onda de la corriente del rayo 1.1.4 - La impedancia transitoria de los cables de blindaje, conductores, torres y sistemas de tierras 1.1.5 -La propagación (incluyendo la reflexión y transmisión) de las ondas en cables de blindaje y conductores de fase 1.1.6 - La atenuación de las ondas por efecto corona 1.1. 7 - Las características de flameo de aisladores y el aislam lento de subastaciones incluyendo el efecto de ondas de impulso no normalizadas 1.1.8 - La efectividad de la protección contra descargas para varios niveles de salidas de operación de la linea 13 ,. J C.F.E.n.I.E. INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 1.1.1 Densidad de Rayos a Tierra La densidad de rayos a tierra es uno de los parámetros de importancia en el diseño de la protección de lineas de transmisión. La densidad de rayos a tierra se obtiene con contadores de rayos, los cuales registran el número de rayos a tierra en una área determinada. En áreas donde solamente se cuente con información del número de días tormenta por año T., es posible obtener el número de rayos a tierra/km 2/año, Ng. La gráfica de la figura 1.3 presenta las relaciones para los diferentes tipos de terrenos observadas en México y la curva obtenida por CIGRE (Conférence lnternationale des Grands Réseaux Electriques). Los valores de densidad de rayos a tierra se correlacionan con el número de días tormenta en terrenos planos con la siguiente aproximación: donde: N9 = Número de rayos a tierra/km 2/año T• = Número de dias tormenta 40.0 RE!ACION EN REGION COSTERA N g • 0.076 T d t.» 20.0 10.0 l i " ｾ＠ｾ＠ REUC'ilf' O< ....,.. IMJNTANOsA Ng • 0.024 ld U! 1.0 1!! L10 • 10 Figura 1.3.- Número de rayos a tierra en función del número de días tormenta para diferentes tipos de terreno en la República Mexicana y la relación obtenida por CIGRE. Q 1411 C.F.E.n.I.E. INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 En México se tiene la información obtenida por una red de contadores de rayos instalados en toda la República Mexicana, esta información se recabó durante 11 años de operación de los contadores. En la figura 1.4 se muestra el mapa de la República Mexicana con las áreas con una misma densidad de rayos a tierra, indicando el número de rayos a tierra por kilómetro cuadrado y por año. Estos valores representan el promedio de los valores registrados durante los once años de operación de los contadores. En el APENDJCE A se muestran los mapas de las áreas de transmisión. MAPA DE ISODENSIDAD DE RAYOS A TIERRA -1210.00 -ue.oo -ua.oo -1oa.oo -tCM.OO LONGITUD -100.00 -INI.oo 94.00 ..... ..... ..... ..... -.......... ..... 12.00 -teo.oo 1963 - -a.oo -ea.oo 1993 -ac.oo .............. -• -·-·-· -·r.w ｾＭｾＭﾷ -aooo kOO ........ ..... •- •·• D • - ... ¡.,. .:;... ¡ • - •.• 00.00 1111111111111 • - ?.0.-10 UNID.ADIS: -ue.oo 10.00 ..... No. de nJ'OII -uLOO 1 km cudndo -toe.oo -tDf..oo 1 do -100.00 1..00 -ee.oo -a.oo -ea.oo 12.00 -84..00 -eo.oo LONGITUD Figura 1.4.- Mapa de la República Mexicana con las áreas de densidad de rayos a tierra por kilómetro cuadrado por año. 1.1.2 Número de Descargas que Inciden en una Línea de Transmisión En el estudio de blindaje de lineas de transmisión se comienza por calcular la distancia de atracción o radio critico para los conductores de fase e hilos de guarda de acuerdo a la fórmula propuesta por Erikson, discutida en la sección 1.0 y representada por la figura 1.2. Posteriormente, se obtiene el número de rayos directos a la linea de acuerdo al tipo de terreno donde se encuentre la linea de transmisión. Por medio de un modelo dinámico matemático del desarrollo de la guia escalonada, se han obtenido resultados del número de rayos que inciden en líneas de transmisión para ､ｾ･ｲｮｴｳ＠ condiciones del terreno, como lo son: terreno plano, 15 C.F E.n.I.E. SECCION 1 INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS laderas y picos de montañas (Dellera y Garbagnati). En la figura 1.5 se muestra la relación entre el número de rayos esperados a una línea de transmisión en función de la altura promedio de la torre Hro para una N9 = 1, y para diferentes tipos de terreno. Para densidades de rayos a tierra diferentes a la unidad, el resultado se afectará proporcionalmente. El número de rayos a una línea en terreno plano se puede calcular usando la siguiente fórmula: donde: N9 =Densidad de rayos a tierra de la región en número de rayos a tierra por kilómetro cuadrado por año. Re, = Radio crítico de atracción en metros (ver sección 1.0 y figura 1.2) b = Ancho de la línea en metros En la figura 1.5 se muestran los resultados obtenidos con la fórmula anterior, representados por la curva marcada con (*). De estos resultados se concluye que se puede usar esta fórmula para el cálculo del número de rayos a una línea en un terreno plano o en ladera, con las alturas promedio de torres mostradas en la gráfica. Para el caso de líneas sobre terreno con cumbres se recomienda el uso de la curva corres pon diente mostrada en la figura 1.5. 60 NL ｖ｣ＺｾＡｒｅ＠ 50 / _..,.. / ,.. 10 o o V ｾ＠ V ......V v _ ｾ＠ . / r' L.--" ..... ,..,PLANO fo LADERA ...,.¡o- ｾ＠ 20 40 ALTURA ｐｒｏｾｅｄｉＬ＠ 60 H (m) 80 H, {m} Figura 1.5.- Número de rayos esperados a líneas de transmisión en función de la altura promedio de la torre H,., para N9 =1. C.F.EAI.E. INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 1.1.3 Distribución de Frecuencia de la Magnitud y Forma de Onda de la Corriente del Rayo En la figura 1.6 se muestran las distribuciones de frecuencia de las magnitudes de corriente del rayo (polaridad negativa), obtenidas por: CIGRE (linea continua) y la adoptada por IEEE (linea punteada). La curva dada por CIGRE se obtuvo con 408 observaciones en estructuras de menos de 60 m de altura en diferentes partes del mundo. La curva de IEEE es una aproximación matemática de la curva de CIGRE. Para efectos de cálculo, una representación simple de la curva probabilistica de la magnitud de corriente del rayo de IEEE (sugerida por J. G. Anderson) es la siguiente: 1 R.lJ 1 +(..!... )2.6 31 donde P(I) es la probabilidad de exceder un valor de la corriente 1. ..... ........ . 1 ..... . '·(m ---- ' g: ｾ＠ ' ' ' '' 00 00 ｾ＠ i "'"" 20 10 ｾ＠Ｍｾｊ＠ 2 ' '___ _ '1 1 0.0 Q.2 0.1 0.00 ｾＱｲＭｾＱＰ＠ mRAIDITE ｾ＠ lp (kA) Figura 1.6.- Distribución de corrientes de rayo. Las transitorios producidos por descargas atmosféricas directas en lineas de transmisión de energ ia eléctrica y los esfuerzos a los que se ve sometido el aislamiento eléctrico pueden analizarse por medio de simulaciones usando formas de onda normalizadas. La forma de onda de 1.2 ¡.¡s de frente y 50 ¡.¡s para que la onda disminuya su amplitud a un 50% de su valor máximo (1.2/50 ¡.¡s) es usada en pruebas de simulación de impulsos de voltaje por rayo y la forma de onda 8/20 ¡.¡s es usada en pruebas de impulso de corriente de rayo. Normalmente se usan funciones matemáticas para su representación en cálculos en los que se involucran. 17 C.F.E./II.E D H INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 1.1.4 Impedancia Transitoria de Cables de Blindaje, Conductores, Torres y Sistemas de Tierra. La impedancia transitoria de cables, ya sea de blindaje o conductores de fase a una altura sobre el nivel de tierra, se calcula con la relación siguiente: 2hc Z=60lnt donde: he = altura del conductor sobre el nivel de tierra (m) re = radio del conductor (m) La estructura de la torre se considera como una linea de transmisión corta con una ir:lpedancia transitoria constante aterrizada a través de su resistencia a pie de la torre. Se tienen la relaciones de impedancias transitorias equivalentes para algunos tipos de torres (obtenidas por Sargent y Darveniza en 1968). La figura 1.7 muestra los perfiles típicos de tres clases de torres con sus respectivas relaciones de impedancia transitoria. Para el perfil de torre de clase 2, el valor 2r es el diámetro de la guia de bajada de tierra en poste de madera o en su caso el diámetro del poste metálico. Adicionalmente, en la tabla 1.2 se presentan las impedancias transitorias de las torres de transmisión, normalmente usadas en CFE. QASE ClASE 2 ., ClASE 3 • ｾ＠ h ｾ［＠ • 2r h ' i 1 2r 2r 1 ¡ 1 ¡' • 1/2 (Z,+Zm) ! Zt = 1 60 In (h/r)+90 (r/h)-60 • 1 60 In (h/b )+90 (b/h )-60 1 >¡ ' 1 ' ! 1 Figura 1. 7.- Perfiles típicos de torres de transmisión con sus respectivas relaciones de impedancia transitoria. 1 'i 1 ! '' 18 u a:s C.F.E.n.I.E. INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 Tabla 1.2.- Impedancias características de torres usadas en CFE NIVEL DE TENSION IMPEDANCIA TRANSITORIA (kV) (O) A 400 247.83 AM 400 e NIVEL DE TENSION. IMPEDANCIA TRANSITORIA (kV) (O) 2M1 230 243.3 249.4 2S1 230 241.1 400 211.7 281 230 232.2 CM 400 237.3 282 230 154.9 D 400 216.12 2R2 230 148.0 DM 400 241.0 2S2 230 154.6 48C1 400 229.7 2Z1 230 234.1 4881 400 233.14 2D1 230 243.8 48A1 400 232.23 1M1 115 294.2 281 230 245.8 181 115 283,1, 2C1 230 239.0 TORRE TIPO TORRE TIPO La impedancia transitoria de conexión a tierra al pie de la torre puede considerarse constante (resistencia al pie de torre) para efectos de simplicación de cálculos. En realidad este valor de impedancia transitoria de conexión a tierra varía en forma no lineal. 1.1.5 Propagación de Ondas en Cables de Blindaje y Conductores de Fase Al incidir una descarga atmosférica en un cable de blindaje o conductor de fase, figura 1.8, se inyectará la corriente del rayo en el conductor y se producirá una onda de voltaje proporcional al producto de la impedancia transitoria del conductor y la mitad de la corriente del rayo, como: donde: V,(t) = voltaje transitorio (V) l,(t) = corriente del rayo (A) Z, =impedancia transitoria del conductor (O) 19 D lS C.F.E.n.I.E. INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 Estas ondas se propagarán o viajarán, con una velocidad aproximada a la velocidad de la luz (300 m/¡LS), hacia ambos lados del conductor, ver figura 1.8, hasta encontrar un camino a tierra. Al encontrar cambios de impedancia, como puede ser la conexión a una torre, la onda de corriente y de voltaje sufrirán cambios en magnitud y forma de onda. 1r lr/2 HILO DE GUARDA CONDUCTOR DE FASE Figura 1.8.- Representación de la incidencia de una corriente de rayo en una línea de transmisión y la formación de las ondas de voltaje. 1.1.6 Atenuación y Distorsión de Ondas por Efecto Corona La atenuacón y distorsión de las ondas al viajar por los conductores se debe principalmente ·a la pérdida de energía, esta pérdida de energía depende de las características del conductor, principalmente de sus dimensiones y su ubicación. El efecto corona es una manera de pérdida de energía a través de ionización alrededor del conductor. Este efecto consiste en la disipación de la energía en el aire, la cual forma una corona conductiva alrededor del conductor y está relacionado directamente con el voltaje y el radio del conductor. El voltaje de iniciación de corona está dado por: 2h V=EJ.I"(-) e ,... r e donde : re = radio de corona h = altura del conductor Ec =esfuerzo dieléctrico en aire para campo eléctrico uniforme (3x106 V/m) C.F.E.n.I.E. SECCION 1 INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS En la figura 1.9 se muestra la atenuación y distorsión debido a corona para diferentes tiempos de cola de la onda. \c20 MICROSEGUNDOS t - - - - - 6000 mts. - - - - - 1 Figura 1.9.- Atenuación y distorsión debido a corona para diferentes tiempos de cola. 1.1. 7 Características de Flameo de aisladores El comportamiento de los aisladores ante esfuerzos eléctricos es bastante complejo, normalmente se define como un fenómeno no lineal con su caracteristica voltajetiempo, en la figura 1.1 O se muestra este comportamiento para diferentes frentes de onda de la corriente del rayo. 3000 1 /0 '\ ® '\ @ @ \ Ｇｾ＠ ' V 1 CORRIDI1[ CRESTA EH 1.8 ,...S TEWPO DE CCil.A 50#'5 A lA WITAD DEl VAI..CR ' 1 1 ｜ＯｏｬｔｾＭｉｅｐ＠ "-... DE "QGRE" - ---- ----- ＢｾＧ＠ ./ V@ O.> 1 CORRDIYE CRESTA EH 1.0 #A S \ X f( V o o 1 COMDITE CRESTA DI 0.5#-S 1\ ·, /\· ---lí_o'.... / ｾ＠ 1 \ '-----.¡_ 1 ./ - ｾ＠ 1.0 ... ••• 3.0 4.0 Figura 1.10.- Curva Voltaje-tiempo de un aislador con corrientes de rayo con diferentes frentes de onda. 21 C.F.E./I.I.E. a H1 Jc INCIDENCIA DE DESCARGAS ATMOSFERICAS SECCION 1 1.1.8 Efectividad de la Protección Normalmente, la eféctividad de la protección contra descargas atmosféricas se evalúa comparando los índices de salidas esperados contra los índices de salida obtenidos. para los diferentes métodos de protección. Por ejemplo, si se espera un índice de salidas de 0.05 por cada 100 kilómetros de línea por año debido a fallas de protección, se tiene que evaluar la operación de la línea durante un año para determinar el índice real de salidas de la línea analizada. Se puede usar la siguiente relación para obtener una evaluación aproximada de la efectividad del esquema de protección contra rayos en líneas de transmisión: E S -S =(1- esp S pror pror)xlOO esp donde: E,... = s_ = s,... = Efectividad de la protección usada Indica de salidas esperado Indica de salidas durante un año de operación con protección Adicionalmente, en este análisis se puede incluir el costo de operación de la protección, c.,.,. con la siguiente relación: essp-escp xlOO epro, donde : C..,.. = Costo de operación de la protección usada c...,= Costo de salidas de línea sin protección C,.. = Costo de salidas de línea con protección durante un año de operación J22 C.F.E.n.I.E. DETERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE SECCION 2 2 DETERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE PARA OBTENER UN INDICE DE SALIDAS DESEADO POR FALLAS DE BLINDAJE 2.1 Angulo de Blindaje 2.2 Falla de Blindaje 2.3 lndices de Salidas de Líneas de Transmisión por Fallas de Blindaje 23 zo C.F.E.n.I.E. DETERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE 2. SECCION 2 DETERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE PARA OBTENER UN INDICE DE SALIDAS DESEADO POR FALLAS DE BLINDAJE Uno de los métodos de protección de lineas contra descargas es por medio del blindaje, este método consiste en interceptar las descargas atmosféricas y conducirlas a tierra por medio de un conductor conectado a tierra o hilo de guarda. El hilo de guarda se instala en. la parte más elevada de la torre de transmisión con un ángulo respecto a su linea vertical y el conductor de fase mas externo, conocido como ángulo de blindaje, 60 (figura 2.1). 2.1 Angula de Blindaje La figura 2.1 muestra la variación del ángulo de blindaje, 60 , de positivo a negativo. al variar la posición del hilo de guarda con respecto a un conductor de fase para un tipo de torre. El objetivo de la selección del número de hilos de guarda y su posición es el de interceptar los rayos y reducir las fallas de blindaie a un número aceptable. ANGULO DE BLINDAJE POSITlVO ANGULO DE BLINDAJE NEGATIVO Figura 2.1.- Variación del ángulo de blindaje para un tipo de estructura de torre. Los ángulos mostrados son positivo (a) y negativo (b). 25 C.F.E.A.I.E. .. DETERMINACION DEL ANGULO DE BUNDAJE SECCION 2 2.2 Falla de Blindaje Para la obtención del índice de fallas por blindaje inapropiado, FB, se tienen dos alternativas, una es considerando la corriente mínima de incidencia del rayo, obtenida de la curva de probabilidad (3 kA) y la otra alternativa es considerando la corriente mínima del rayo en el conductor de fase que produzca flameo en el aislamiento, obteniendo el índice de fallas de blindaje que producen flameo, FBF. La falla de blindaje se puede definir como el flameo de un aislador debido a la incidencia de un rayo en el conductor de fase en vez de incidir en el hilo de guarda diseñado con cierto ángulo de blindaje, ver el APENDICE B, sección 8.2. Adicionalmente, las condiciones para las cuales se producen flamees inversos, como son altos valores de resistencia a tierra y/o bajo nivel del aislamiento, se deben de tomar en cuenta para obtener las bases de un diseño total por descargas atmosféricas. De esta manera se puede considerar un solo hilo de guarda para zonas con baja densidad de rayos a tierra y dos hilos de guarda para zonas con alta densidad de rayos a tierra. Los niveles críticos para los índices de fallas de blindaje que producen flameos, FBF, se deja a consideración del diseñador. Por ejemplo para lineas que den servicio a cargas criticas, se puede seleccionar un valor de diseño de FBF menor o igual a 0.05 fallas de blindaje que producen flamees por cada cien kilómetros de linea por año. Basado en la formulación del radio critico de Brown-Whitehead, para condiciones severas y considerando rayos verticales, se puede sugerir el uso de la figura 2.2 para la selección del ángulo de blindaje. En esta figura se presentan los ángulos de blindaje promedio a medio c·laro, por lo que los ángulos de blindaje en las torres pueden ser mayores. Con las curvas de la figura 2.2 se obtiene el ángulo de blindaje promedio para diferentes valores de diseño de FBF/Ng y se considera terreno plano. En la figura, H9 es la altura del conductor de guarda y HF es la altura del conductor de fase. Los ángulos de blindaje, 60 , se obtienen con las alturas promedio de los conducto res en la torre, Hr, para valores de corriente de 5 y 1O kA, los cuales representan los limites para obtener fallas de blindaje que producirán flamees al rebasar el nivel básico de aislamiento. Estos ángulos de blindaje son promedios tomados a medio claro, por lo que en las torres pueden llegar a tener un valor mayor. También se considera un terreno plano para estos ángulos. Para torres en laderas, el ángulo promedio se obtiene como el valor del ángulo en la gráfica menos el ángulo de inclinación de la ladera. Para el caso de torres en áreas arboladas o con estructuras altas se pueden usar ángulos mayores, ya que el radio de atracción de la tierra se incrementa por las alturas de los árboles y estructuras. Torres construidas en topes de colinas son más vulnerables debido al aumento del número de rayos, sin embargo los flamees inversos llegan a ser más representativos debido a que la resistencia al pie de la torre tiende a ser mayor en estas áreas. 26 u ｾ＠ C.F.E.n.I.E. .r.. DETERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE SECCION 2 40 1 ¡¡¡ ｾ＠ｾ＠ i - -1 - -0 - !5M IrA - d Cl> Hg-Hf ... o 0.002 o.- 0.01 0.0!1 0.1 FBF/NII 0.5 Figura 2.2.- Relación entre valores de diseño de fallas de blindaje que producen flameo/densidad de rayos a tierra (FBF/Ng) y ángulo de blindaje promedio considerando terreno plano. Como ejemplo de aplicación de la gráfica de la figura 2.2, tomemos el tipo de torre de 400 kV (un circuito, suspensión), tipo 'A", TOMEXSA, con alturas del conductor de fase de 25.0 m y del hilo de guarda de 33.525 m, se obtiene un valor promedio (Hg + HF)/2 29.26 m, y considerando un valor de diseño de FBF 0.05 y un Ng 5, tenemos que FBF/N 9 = 0.01, para una corriente critica de 5 kA se obtiene en la curva un valor de ángulo promedio de 11 grados. Si cambiamos el valor de Ng a un valor de 1, se tiene una relación FBFIN 9 = 0.05, lo que resulta en valor de 21 grados de ángulo de blindaje en la gráfica. = = = La utilización de ángulos de blindaje negativos es solamente apoyada por los estudios de Dellera-Garbagnati, quienes proponen la relación entre la altura promedio de los conductores en la torre Hr y el ángulo de blindaje 60 , mostrada en la figura 2.3. Nótese que los ángulos negativos son requeridos para torres con Hr mayor a 35 m, para garantizar una relación FBF/N 9 del orden de 0.0125, o una de 0.05 para regiones con una N9 de 4 rayos/km 2/año. C.F.E.A.I.E. DEJERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE SECCION 2 50 J 1 F'BF/N9•0.05 40 ' ｾ＠ｾ＠ｆＧｂＯｎｧｏＮｾ＠ｾ＠ 1'.. ' ｾ＠ 10kA '\ o -10 10 ｾ＠ "ｾ＠ "' ｾ＠ 20 30 ｾ＠ ""'\ \ " ' 40 50 ALTURA PROMEDIO (m) Figura 2.3.· Angulo de blindaje obtenido por el método Dellera-Garbagnatl. FBF = fallas de blindaje que producen flameo, N8 = densidad de rayos a tierra 2.3 lndices de Salidas de Lineas de Transmisión por Fallas de Blindaje En esta sección se presentan las relaciones entre el número de salidas por kilómetro de línea por año debidas a fallas por blindaje y el ángulo de blindaje. Estas relaciones se establecen para cada nivel de tensión. Normalmente se permite un cierto riesgo de falla del blindaje en su diseño, el cual influye en la construcción o modificación de topes o copetes de torres para la instalación del hilo de guarda. El cálculo del indice de salidas de linea se realiza con el modelo electrogeométrico por medio de una computadora. Se tienen resultados, válidos a nivel internacional, en donde se da el número de salidas por año por 100 km de linea en función del ángulo de blindaje, gráficas de la figura 2.4. Las gráficas se dan para una densidad de rayos a tier(a de 2.0 rayos/km 2/año (T d = 25), para diferentes alturas promedio del hilo del guarda y diferentes niveles de aislamiento al impulso por rayo. La altura promedio del hilo de guarda se calcula de la manera siguiente: Para terreno plano: Para terreno ondulado: Para terreno montañoso: = HP H,- (2/3) F, HP = H9 HP = 2H, donde HP es la altura promedio, H9 es la altura del hilo de guarda y F, es la flecha máxima del hilo de guarda. 28 Q C.F.E.n.I.E. 2' SECCION 2 DETERMINACION DEL ANGULO DE BLINDAJE 8 Hp•30m i' ª ｾ＠ｾ＠ 2 t ｾ＠ｾ＠ •o • 1 •• ｾ＠ 1000kV 14001<V 1800kV 2200kV 1 • " e 2 f-- .,ｾ＠ｾ＠ z 1 .,E z o 10" O" 30" 20" -10' 10' O' 1 8 Hp•37m il o 1 ｾ＠ 7 1 o 5 ｾ＠ 14001<V 1 1800kV / o ...,-t::: ｾ＠ｾ＠ -1a a 1a 20' e2 &o .,ｾ＠ / » 3 z 40' Ｑｾ＠ o -10' • ¡, 1 1 ,,1 /JI 1000kV l<WOkV / 1800kV 2200kV V 1 ｾ＠ 1 Hp•53m 1 11 o ｾＮ＠ 1 VI 8.• • / ¡, /'/ 8 1 L 1 1 Hp•46m 2 Ｎｾ＠z 40' (b) 8 • "e 2 ｾ＠ JO' eo (o) 1000kV kV 20' eo e7 / L --V- ｾ＠ o 40' 1 1000kV 14001<V 1800kV 2200kV f-- 2200kV ,/ / ｾ＠ a (e) 20' 30' 40' 1 1800kV / 2200i<V • ./ -1a r:r 1 1 1 '/ JI v... / [........--' ｾ＠ 1 / / "e 2 o '/ 1 14001<V 8. "11 V 1 1000kV ｾ＠ V/ 10" ｾＮ＠ o « o 5 1 :;..v 2a 1a eo eo (d) (e) JO' 40" Figura 2.4.- Gráficas del número de salidas en función del ángulo de blindaje. 29 C.F.E.n.I.E. 0. ｾ＼ｊ＠ＢＧｾ＠ DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3 3 DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA PARA OBTENER UN INDICE DE INTERRUPCIONES DESEADO POR FLAMEOS INVERSOS 3.1 Flameos Inversos 3.2 Número de Salidas por Flameos Inversos 3.3 Sistemas de Conexión a Tierra, Esquemas y Mejoramiento de los Valores de Resistencia 3.3.1 Reducción de Valores de Resistencia de Conexión a Tierra en Torres de Transmisión 3.3.2 3.3.3 31 Métodos de Mejoramiento Recomendaciones para diferentes Resistividades del Terreno C.F.E.n.LE. SECCION 3 DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA 3. DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA PARA OBTENER UN INDICE DE INTERRUPCIONES DESEADO POR FLAMEOS INVERSOS El proceso de !!ameos inversos depende de varios factores, uno de los principales es la resistencia al pie de la torre la cual puede ser diseñada para obtener un i ndice de fallas por !!ameos inversos. 3.1 Flameos Inversos Cuando se tiene una descarga atmosférica en el hilo de guarda se crean ondas transitorias de corriente y voltaje que viajan hacia, ambos lados del conductor, como se mostró en la figura 1.8. Al llegar la onda a un punto de cambio de impedancia, como lo es una torre, se producen ondas reflejadas y transmitidas en la punta de la torre; estas ondas crean diferencias de potencial en los aislamientos entre los conductores de tierra y conductores de fase, en diferentes puntos de la línea, estos puntos pueden ser a lo largo del claro o en los aisladores sostenidos en las torres. En el caso de que este potencial exceda los potenciales del aislamiento se producirán flamees entre las estructuras y conductores de fase, estos !!ameos se denominan !!ameos inversos. En la figura 3.1 se muestra el concepto generál de !!ameos inversos. ¡ 1 t l ｾ＠ (Z t + Rt) 1, -V operQci6n 2 > NBAI -=CI> Fl.ANEO INVERSO Figura 3.1.- Concepto general de flameos inversos. 33 C.F.E.A.I.E. DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3 Los flamees inversos en las torres son los más frecuentes. Por lo que para el diseño de protección por flamees inversos se deben considerar problemas por flamees inversos en las torres, despreciando los flamees inversos en los claros de las líneas. En general el flameo inverso es influenciado por los factores siguientes: - Distancias conductor-conductor y conductor-estructura - Longitud de claro entre torres - Número de hilos de guarda y su posición - Geometría de la estructura - Resistencia de conexión a tierra de la torre - Punto de incidencia del rayo - Distribución de amplitudes de corrientes de rayo y formas de onda - Densidad de rayos a tierra de la zona - T ansión de operación de la línea 3.2 Número de Salidas por Flameos Inversos Para la obtención del número de salidas por flamees inversos se consideran todos los parámetros anteriores, los cuales se varian de acuerdo a sus distribuciones de probabilidad. Los parámetros mencionados se usan en un programa ·de computadora para realizar el análisis y calcular el número de salidas por flameo inverso. En todos los análisis obtenidos se consideró un valor de N8 = 2.0 rayos/km 2/año (consistentes con los resultados mostrados en la figura 2.4). En la figura 3.2 se muestran los resultados de estos cálculos para el nivel de tensión de 115 kV y el tipo de torre 161 (TOMEXSA), usada en C.F.E. 23 22 UNEA DE 115 KV UlNOI1UO DE . , _ DE AISlADORES • t .5S rn ,. .ｾﾷ＠ ., 21 20 ｾ＠ 11 TFO TOMDISA 181 17 .2 ,. ｾ＠ 812 .::::. 11 ｾ＠ 1: •• 7 • 3 2 ＴＧｾＬＭｲ＠ 1 o.o to.o 20.0 JO.o 40.0 eo.o 50.o 10.0 Figura 3.2.- Número de salidas por flameos Inversos vs. resistencia de conexión a tierra para una torre de transmisión de 115 kV usada en C.F.E. En las figuras 3.3 y 3.4 se muestran familias de curvas para obtener un índice de salidas por flamees inversos con deterrn inada resistencia de conexión a tierra. En la figura 3.3 se muestran para un nivel de tensión de 230 kV y en la figura 3.4 se muestran para un nivel de tensión de 400 kV y para algunos tipos de torres de lineas de transmisión usadas en C.F. E. 34 · ﾷＭｗｾ＠ r: ,_, .h C.F .EJI.I.E. Ｍｾ -------- ... ''" ' SECCION 3 DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA 23 22 21 20 ｾ＠ o -;¡. UNEA DE 230 KV LONGITUD DE CADENA DE AISLADORES 2.71 m Y 2.42 m 19 18 17 16 15 14 - - AESA-281 (2.71 m) - - - TOI.IEXSA-2C1 (2.71 m) ---- TOI.IEXSA-252 (2.42 m) (DOBLE CIRCUITO) l ,¡' ,,, . ,,, ,' , .::::. 11 < 10 o 9 :l 8 ,' 1 ,l ,' 7 ,/ ,• , 6 5 ,,' ｾ＠ / ,,• 4 3 2 ＰＴＭｾ］ｲＮＬ＠ ,, /.,, , , "' 13 12 8 ｾ＠ＯｾＺ＠ 1 o.o 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 RESISTENCIA A TIERRA Figura 3.3.- Número de salidas por flameos Inversos vs. ｲ･ｳｬｴｮ｣ｾ＠ de conexión a tierra para torres de transmisión de 230 kV usadas en C.F.E. UNEAS DE 400 KV LONGITUD DE CADENA \1 DE .-.SLAOORES DE 4.05 m Y 4.25 m 10 ---___ ------ - - - - 9 ª ｾ＠ 8" ..... ｾ＠ｾ＠ 8 UNEAS DE 400 KV LONGITUD DE CADENA DE AISL.AOORES DE • 3.8 m - - TOI.IEXSA-A - - - - - TOI.IEXSA-A \1 1 10 1' m¡ TOI.ID<SA-.>11 ｾＴＮＲＵ＠ TOt.CEXSA-AW 4.25 m 48Y1 (4.05 m ASX1 (4.05 m TOMEXSA-AN 4.25 TOUEXSA-AN 4.25 m ' - - - 4BA1 ----- A881 1 "'l 7 6 .¡ 8 ｾ＠ 7 "8 .::::. 5 - - TOI.IEXSA-A - - - - - TOI.IEXSA-A 6 5 ｾ＠ • • J 3 2 2 o 0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70.0 RESISTDICIA A TIERRA 0.0 10.0 20.0 JO.O 40.0 50.0 60.0 RESISTENCIA A TIERRA Figura 3.4.- Número de salidas por flameos Inversos vs. resistencia de conexión a tierra para torres de transmisión de 400 kV usadas en C.F.E. 35 C.F.E.A.I.E. 70.0 DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA 3.3 SECCION 3 Sistemas de Conexión a Tierra, Esquemas y Mejoramiento de los Valores de Resistencia Las funciones básicas de un sistema de conexión. a tierra se pueden resumir en: 1) Proveer de una baja resistencia de dispersiónde la corriente a tierra para: a) Evitar daños por sobretensiones que se presenten por descargas atmosféricas o maniobras. b) La descarga a tierra de dispositivos de protección (contra sobretensiones atmosféricas o internas) e) Camino a tierra de corrientes de fall1 d) Conectar los sistemas que usen neutro común aterrizado (más comunes) e) Asegurar que las partes metálicas de los sistemas o equipos se encuentren al mismo potencial de tierra. Esto para protección de personal. 2) Disipar y resistir repetidamente las corrientes de falla y de las descargas atmosféricas. Las características de los sistemas de conexión a tierra deben ser: a) Tener una resistencia a la corrosión en suelos de variada composición· química, de manera que se asegure un comportamiento continuo durante la operación del equipo a proteger.. b) Tener buenas propiedades de resistencia mecánica. e) El diseño de la red de tierras debe ser económico. Uno de los elementos principales en una instalación de red de tierras es el electrodo , de puesta a tierra. La resistencia del electrodo de puesta a tierra, llamado también varilla de tierra, tiene tres componentes: • Una es su propia resistencia, la cual puede ser despreciable para efectos de cálculo. Pero las conexiones entre electrodo y conductor de bajada pueden llegar a tener una resistencia considerable con el tiempo. • La resistencia de contacto entre electrodo y suelo, cuando el electrodo está libre de grasa o pintura, es despreciable. Sin embargo la resistencia de contacto puede aumentar significativamente err terrenos secos, aumentando C.F.E.n.I.E. DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3. rápidamente cuando el contenido de humedad disminuye por debajo de un 15%. - Resistividad del terreno alrededor del electrodo. Introduciendo un electrodo en un terreno uniforme, la corriente se dispersará uniformemente alrededor del electrodo. La resistividad del terreno varía ampliamente según su composición y zonas climáticas, también varía estacionalmente, debido a que la resistividad se determina en gran proporción por el contenido de electrolito, consistente de agua, minerales y sales. Adicionalmente también varía con la temperatura. Algunos valores típicos de resistividades de suelos se resumen en la siguiente tabla 3.1. Tabla 3.1.- Valores típicos de resistividad en diferentes tipos de suelos. 1 RESISTIVIDAD (0-m) TIPO DE SUELO Suelo de superficie, greda, etc 1 -50 2- 100 Arcilla 50- 1,000 Arena y grava 100- 10,000 Piedra caliza de superficie 5- 4,000 Piedra caliza 5- 100 Esquisto o pizarra Piedra arenisca 20- 2,000 Granito, basalto 1,000 3.3.1 Reducción de Valores de Resistencia de Conexión a Tierra en Torres de Transmisión Debido a que el valor de resistencia de conexión a tierra se ve afectado por las características del terreno, arreglos de las varillas de tierra y las conexiones entre ellas, los métodos de mejoramiento de los valores de resistencias de conexión a tierra en torres de transmisión hacen uso de los puntos mencionados anteriormente. Para las características del terreno se usan métodos para disminuir la resistividad del terreno por medio de sales o productos químicos. Con los arreglos de varillas de tierra se recomiendan tanto número como disposición de varillas para disminuir la resistencia de conexión para ciertas resistividades de terreno. Y por último, se recomiendan tipos de uniones para asegurar que las conexiones no pierdan sus características. 37 ｃＮｆｅｾｉ＠ DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3 3.3.2 Métodos de Mejoramiento A continuación se enumeran algunos de los métodos usados para reducir o mejorar los valores de conexiones a tierra: 1) Electrodos profundos.- Cuando el terreno es penetrable se puede usar este método para mejorar el valor de resistencia de tierra. A mayor profundidad se tienen mejores valores de resitividad del terreno, especialmente en terrenos donde se tienen los mantos freáticos no muy profundos. Debido a las longitudes de electrodos y los métodos para enterrar las varillas, este método puede resultar antieconómico y muy poco práctico. 2) Electrodos múltiples en paralelo.· Cuando se tienen valores de la resistividad del terreno de las capas superiores más baja que la de las capas más profundas o en casos donde no se puedan obtener las profundidades adecuadas de las varillas de tierra, se recomienda el uso de dos o más electrodos en paralelo. 3) Contraantenas.- En terrenos donde no es posible la penetración de varillas teniéndose un manto delgado de suelo sobre subsuelo de roca, se recomienda el uso de conductores enterrados a baja profundidad a lo largo de zanjas construidas .•. específicamente para contener al conductor. 4) Hormigón armado.· El hormigón armado puede considerarse como electrodo metálico inmerso en un medio razonablemente homogéneo (el hormigón). cuya resistividad está en el orden de los 30 0-m. El hormigón, a su vez está inmerso en el· terreno, cuya resistividad puede variar desde 1 hasta 1,000 0-m. La relación de resistividades de hormigón y terreno determina la resistencia de dispersión a tierra resultante. 5) Reducción de la resistividad del suelo mediante procedimientos artificlales.En algunos terrenos con alta resistividad, las prácticas de los métodos resumidos anteriormente pueden resultar prácticamente imposibles de aplicar para obtener valores de resistencia de conexión a tierra aceptables. En estos casos puede resultar aceptable el uso de procedimientos para reducir artificialmente la resistividad del terreno que circunda al electrodo de tierra. Los métodos más usados se resumen a continuación : 5.1 Agregado de sales simples.· Un método simple de tratamiento químico de suelos es mediante sales. Esta se dispersa en una zanja alrededor del electrodo de tierra formando un circulo y tapada con tierra, sin llegar a tener contacto directo con el electrodo, como se muestra en la figura 3.5. El sulfato de magnesio, el sulfato de cobre y la sal común (cloruro de sodio), son sales que pueden utilizarse para este propósito. Una de las desventajas de este método es la degradación que existe durante las lluvias, que drenan la sal a través de la porosidad del suelo y la corrosión de la varilla. Por lo que este método no se recomienda. 38 C.F.E.n.LE. J ＺｾＧＳ＠ ,, OETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3 SALES DE TRATAMIENTO COLOCADAS EN ZAAJA CIRCULAR Y CUBIERTAS CON TIERRA -·- - '- . ·" ·. 30 cm ::i ;¡ e ｾＬｦ＠ Figura 3.5.- Agregado de sales simples en zanja alrededor del electrodo de tierra. 5.2 Agregado de coque.- La resistividad del coque es de aproximadamente 1.3 Q-m y además es independiente del contenido de humedad. pero al colocarse en el terreno se hace dependiente de la humedad debido al resto del terreno. Una de las desventajas del uso del coque y de la sal es su efecto corrosivo. el cual disminuye la vida del electrodo de tierra. 5.3 Aporte de sales "gel".- Este método consiste en irrigar el terreno con dos o más sales combinadas con una solución acuosa y acompañadas de catalizadores que reaccionan entre sí formando un precipitado en forma de "gel" estable, con una elevada conductividad eléctrica. Esta mezcla es resistente a los ácidos del terreno y es insoluble en agua, lo que le da al método un mayor tiempo de permanencia. 5.4 Inyección de bentonita.- Este método consiste en el uso de la bentonita en grietas naturales formadas alrededor del electrodo de tierra o formando una capa alrededor de este. La bentonita es un mineral de composición compleja, básicamente arcilla de notables características higroscópicas, un buen conductor de electricidad y que además protege al electrodo de la corrosión. ·3.3.3 Recomendaciones para diferentes Resistividades del Terreno Los métodos básicos de conexiones de tierra en líneas de transmisión son: a) el uso de varillas de conexión de tierra de 19 mm de diámetro y 3 metros de longitud, enterradas verticalmente, interconectadas con longitudes cortas de conductores y unidas a las patas de las estructuras y b) el uso de contraantenas, las cuales consisten de uno o varios conductores enterrados horizontalmente en zanjas de 30 cm de profundidad y unidos a las patas de la estructura. 39 C.F.E.II.I.E. DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3 Desde el punto de vista práctico el método más usado para reducir el valor de resistencia a tierra es el uso de contraantenas. Estas se recomiendan usar en casos en que la resistividad del terreno sea mayor a 200 Q-m. Estas se caracterizan por una impedancia inicial entre 150 y 200 Ohms (impedancia característica). Su comportamiento al impulso de rayo presenta esta impedancia inicial que disminuye exponencialmente después de un tiempo aproximado a 1 J.lS, como se muestra en la figura 3.6. Después de este tiempo la impedancia decrece a valores de la resistencia de conexión a tierra en estado estable. Este comportamiento al impulso de la impedancia nos da las longitudes máximas efectivas para el diseño de contraantenas, por ejemplo, si consideramos una contraantena de 50 m de largo (considerando un tiempo de viaje de la onda de corriente del rayo de 300 m/J.lS), se tiene que en 1 J.lS la onda viajará 300 m, 6 veces la longitud de la contraantena. 00 e '. p • 1000 D.m P• SOOO.m u• -· -· 14.44 Figura 3.6.- Comportamiento al impulso de la impedancia de contraantenas. Del comportamiento descrito anteriormente, la longitud de las contraantenas se puede limitar a valores caracteristicos dependientes de la resistividad del terreno. En la figura 3.7 se muestra la relación entre la longitud eficaz de contraantenas y resistividad del terreno. La longitud eficaz de contraantenas deberá estar comprendida entre 20 y 70 m y su multiplicidad entre 2 y 4. El uso de contraantenas en torres de transmisión se puede resumir con la recomendaciones mostradas en la tabla 3.2 y figuras 3.8 y 3.9. C.F.E.n.I.E . 40 J ., Ｎﾷｾ＠ ,}'4 DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3 100 5 ｾＭｲ＠ 10 20 50 100 200 !500 RESISTM!Wl OEL 1tRRtNO ( p) 1000 '. Figura 3.7.- Relación entre la longitud eficaz de contraantenas y resistividad del terreno. Tabla 3.2.- Configuraciones de contraantenas para diferentes resistividades del terreno. RESISTIVIDAD DEL TERRENO (O-m) CONFIGURACION DE CONTRAANTENA <300 Dos contraantenas de 30 m de longitud en patas opuestas (ver lig. 3.8) 300-500 Dos contraantenas de 45 m de longitud en patas opuestas (ver lig. 3.8) 500- 1000 Cuatro contraantenas de 30 m de longitud (ver lig. 3.9) 1000 < Cuatro contraantenas de 50 m de longitud (ver lig. 3.9) C.F.E.n.I.E. 41 ;. J DETERMINACION DE LA RESISTENCIA A TIERRA SECCION 3 o 1 o Figura 3.8.- Configuración de dos contraantenas. • 1 12 m LONGI11JD EFICAZ Figura 3.9.- Configuración de cuatro contraantenas. Estas recomendaciones dan un enfoque general de las conexiones de tierra en las torres de transmisión, la solución para cada línea dependerá del nivel de confiabilidad deseado, la variación de la resistividad del terreno a lo largo de la línea y de la densidad de rayos a tierra. C.F.E.n.I.E. Ａ［ＮｄｅｔｕｊｏＺｒｍＢｉｎｬａｾｃＧＭＰ＠ｌａｾｏＢｎｇＧＭｉｔｕｄｅｃｯＺ＼ＮＬ＠ D,E-"'AIL2!SLA""DO""'R""E"-S- - - - - - - - oCCION 4 4 DETERMINACION DE LA LONGITUD DE LA CADENA DE AISLADORES EN AREAS CON DETERMINADA DENSIDAD DE RAYOS A TIERRA 4.1 4.2 Distancia Conductor-apoyo Determinación de la Longitud de la Cadena de Aisladores 43 o 3i C.F.E.n.I.E. DETERMINACION DE LA LONGITUD DE CADENA DE AISLADORES 4. SECCION 4 DETER MINACION DE LA LONGITUD DE LA CADENA DE AISLADORES EN ARE AS CON DETERMINADA DENSIDAD DE RAYOS A TIERRA La distancia de fuga de un aislador debe escogerse de acuerdo a la operación con la tensión de servicio y de acuerdo a las condiciones que imponga el indica de contaminación de la zona. La longitud de la cadena de aisladores, para un riesgo de falla dado, se debe diseñar para soportar los voltajes a los que se verá sometido. En el diseño se consideran aspectos económicos y de construcción, por ejemplo, para obtener un índice de fallas igual a cero en una linea de transmisión, implicaría longitudes grandes de aislamiento debido a los altos potenciales que se'producen por descargas directas a las fases. Por otro lado, la protección contra rayos directos a la linea se puede diseñar con el uso de hilos de guarda o blindaje de la misma. 4.1 Distancia Conductor-apoyo Se pueden tener dos casos de distancias conductor apoyo dependiendo del tipo de arreglo de la cadena de aisladores; en el primer caso se tiene la distancia constante o geometría fija, en el cual se usa una disposición de la cadena de aisladores en 'V', y en el segundo caso se tiene la geometría variable, en el que se usa la cadena de aisladores en arreglo vertical. Las figuras 4.1 (a) y 4.1 (b) muestra los dos tipos de geometría, la fija y la variable respectivamente. 1 d ANGULO DE INCLINACION (a) (b) Figura 4.1.· Distancias conductor·apoyo: a) para aisladores de geometría fija y b) de geometría variable 45 ｾｆＮｅａｊ＠ DETERMINACION DE LA LONGITUD DE CADENA DE AISLADORES SECCION 4 Para el caso de distancias conductor-apoyo del arreglo vertical de la cadena de aisladores o de geometría variable, se consideran ángulos de oscilación de la cadena de aisladores debido a la acción del viento sobre los conductores. Se considera una presión del viento de 25 kg/m 2 para conductores de diámetro superior a 16 mm y de 30 kg/m 2 para diámetros inferiores a 16 mm. El ángulo de inclinación total obtenido por la acción del viento y por la de su propio peso, para claros promedios y diámetros de conductores normalmente en uso son: - Para lineas de 115 kV : so• - Para lineas de 230 kV : 45• - Para lineas de 400 kV : 40• 4.2 Determinación de la Longitud de la Cadena de Aisladores Para el cálculo de distancias se toma un factor de 1.05 veces la distancia de fase a tierra por herrajes. El voltaje de arqueo entre conductores y estructuras depende de la geometría de los electrodos o elementos que intervienen y su distancia en aire. El voltaje de arqueo en aire de algunas geometrías de electrodos se puede relacionar con la característica del voltaje de arqueo en aire de electrodos de referencia por medio del factor K, el cual caracteriza al voltaje de arqueo en aire del arreglo geométrico de los electrodos. En la tabla 4.1 se dan tos valores de factores K para diferentes configuraciones de electrodos en aire y para cada tipo de voltaje (kn para voltaje a frecuencia nominal, k, para maniobra y k, para impulso de rayo). El voltaje de arqueo para impulsos de rayo se puede obtener con la siguiente formulación como una aproximación: donde: V.9 = es el voltaje de arqueo en aire entre electrodos varitta-p tano K, = factor de electrodo en aire d = es la distancia en aire entre electrodos y para sobrevoltaje por maniobras como: V rd)=K ( 3400) ag' m 8 1+- d para el cálculo a frecuencia nominal el factor Km en la ecuación anterior se sustituye por Kn obtenido en la tabla 4.1. C.F.E.n.I.E. DETERMINACION DE LA LONGITIJD DE CADENA DE AISLADORES SECCION 4 Para efecto de cálculos se presenta la tabla 4.2 con los valores de niveles básicos de aislamiento al impulso (NBAI) y por maniobra (NBAM), para los diferentes niveles de tensión transmisión. Tabla 4.1.- Valores de los factores K,, K,. y K, para diferentes configuraciones de entrehlerros Configuración de entre hierros Diagrama rr_} Fase-torre ........-:.. ｾ＠ Fase-ventana de torre Conductor-suelo Conductor-objeto ｽＬｾ＠ l El'tre anillos (equipotenciales) de conductores ..ｾ＠ K,. K, 1.40 1.25 550 1.30 1.20 550 ｾ＠ j _ AZIS! ｬｾ＠ｾ＠ diＮＭＺＡＩｲｾ＠ •t.- 'o ＺＯＷ［ｾ＠ 1.30 1.10 550 1.45 1.35 550 1.20 1.00 480 1----d---l 1.65 1.50 550 f--d--i . 1.60 550 hiE: ｾ］＠ Varilla-plano Conductorconductor Ｌｾ＠ 1tl K, Ｇｾ､＠ • • 1•1 1•1 47 ¡¡ qa· C.F EJI.I.E. DETEAMINACION DE LA LONGITUD DE CADENA DE AISLADORES SECCION 4 Tabla 4.2.- Niveles básicos de aislamiento por impulso tipo rayo, NBAI y niveles básicos de aislamiento por impulso tipo maniobra, NBAM, de fase a tierra y de fase a fase y distancias mínimas de fase a fase y de fase a tierra, para diferentes niveles de tensión de transmisión. NBAM fase. fase Distancia fase-tierra mm Distancia fase-fase mm 75 . 120 120 . 95 . 160 160 110 . 110 . 220 220 26.4 150 . 150 . 320 320 34.5 38. 200 200 . 480,' 480 69. 72.5 350 . . 350 . 630 630 115. 123. 450 550 . 450 550 . 900 1100 900 1100 . 550 650 650 650 . 145. 450 550 650 550 1100 1300 1100 1300 1100 1300 170. 650 750 . 650 750 . 1300 1500 1500 . 750 850 950 1050 1125 . 245 650 750 850 950 1050 1300 1500 1700 1900 2100 1500 1700 1900 2100 2250 950 950 1050 . 1425 2200 2 , 2900 3 3100, 3200 420. 1050 1175 1300 1425 1550 26002 ' 3400 3 3500, 4100 kV NBAI fase· tierra NBAM fasetierra 4.4 4.4 75 . 6.9 7.2 95 13.8 15.5 24. Tensión nomial kV 138. 161. 230 400. 2 3 Tensión máxima kV NBAI fase· fase kV kV kV t-'reston barome nca de tbl mm a e Hg y tempera ura de Para configuraciones conductor-estructura Para conftguració n asimétrica ｾｕＢＨＮ［＠ C.F.EJI.I.E. 48 J 41 DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 5 DETERMINACION DE LA DISTANCIA ESPECIFICA, DE FUGA DE CADENA DE AISLADORES EN FUNCION DE LOS TIPOS Y NIVELES DE CONTAMINACION j d ' l' 1 " 5.1 Fenómeno de Flameo en Aisladores debido a Contaminación 5.2 Relación entre los Niveles de Contaminacion y las Distancias Específicas de Fuga Mínimas Nominales 5.3 5.4 Distancia Específica de Fuga Mínima Nominal en Función del Nivel de Contaminación , Determinación del Número de Aisladores de una Cadena en Función de la Distancia Específica de Fuga 5.5 Distancias Específicas de Fuga con Diferentes Opciones de Aislamiento 5.5 Alternativas para Evitar el Flameo en Aisladores debido a Contaminación 49 C,F,E./U,E, DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA 5. SECCION 5 DETERMINACION DE LA DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA DE CADENA DE AISLADORES EN FUNCION DE LOS TIPOS Y NIVELES DE CONTAMINACION La contaminación del aislamiento consiste en el depósito paulatino de partículas contaminantes sobre su superficie. Cuando la contaminación en el aislador se ve sujeta a procesos de humectación por niebla, rocío o una llovizna muy ligera, dependiendo del tipo de partículas, se llegan a reducir las distancias dieléctricas del aislamiento provocando el flameo. 5.1 Fenómeno de Flameo en Aisladores debido a Contaminación El flameo por contaminación es un fenómeno dinámico que se presenta en varias etapas. En las figuras 5.1a y b, se muestran en forma esquemática estas etapas. 5.2 Relación entre los Niveles de Contaminación y las Distancias Específicas de Fuga Mínimas Nominales De acuerdo a la norma IEC-815, se definen cualitativamente 4 niveles de contaminación. Estos niveles de contaminación se han correlacionado, a través de pruebas en laboratorio, con algunos valores de Densidad Equivalente de Sal Depositada (DESD). El alcance de la norma IEC-815, para la aplicación del criterio de la distancia específica de fuga, considera a aisladores tipo 'long-red', aisladores de calavera y bola, aisladores tipo poste, aisladores para subastación y boquillas. No se incluye todo tipo de aislamiento con vidriado semiconductor o recubierto. En la tabla 5.1, se muestra la relación que existen entre algunos ambientes típicos y los niveles de contaminación establecidos en la publicación IEC-815. De la tabla 5.1 es conveniente destacar tres aspectos: a) Solamente se da una descripción general de los ambientes típicos. b) No se incluyen otras condiciones ambientales extremas como hielo y nieve en ambientes con contaminación alta, zonas áridas o zonas con altos niveles de precipitación pluvial. e) Los ambientes típicos pueden estar más identificados con localidades de Europa y Norteamérica. 51 C.F.EJI.I.E. J 43 Ｍｾﾷ ----·· . SECCION 5 OETERMINACION PE DISTANCIA ESPECIFICA PE FUGA Formación de capa o película contaminante sobre la superficie del aislamiento .. La formación de la capa depende de: -Tamaño y composición de las partículas - Fuerzas sobre las partículas - Acabado superficial del aislamiento - Propiedades aerodinámicas del aislamiento. Humectación de la película contaminante por procesos naturales como la niebla, rocío o una llovizna ligera Circulación de corriente de varios microamperes a través de superficies contaminadas húmedas la cuales actúan como medios electrolíticos .. Disipación de energía por efecto Joule (fR) por circulación de corriente, se manifiesta con la evaporación de zonas húmedas. Donde la circulación de corriente es mayor la evaporación es mayor. Figura 5.1 a.- Procesos de formación de flameo por contaminación de un aislador. 52 . C.F.E.A.I.E . '· "" DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 Formación de zonas o bandas secas en donde hubo mayor evaporación de humedad, estas zonas presentan una alta resistencia eléctrica. Se presentan elevados gradientes de voltaje en los extremos de las bandas secas debido a la tensión nominal. Formación de descargas eléctricas (efluvios) en la superficie del aislamiento, debido a los esfuerzos eléctricos concentrados en los extremos de las bandas secas. Estas descargas implican picos de corriente que pueden mantener o provocar la formación de otras bandas secas. La formación de otras bandas secas favorecen la creación de nuevas descargas eléctricas superficiales. Aparición de un arco de potencia cuando las descargas llegan a encadenarse. Esto implica la circulación de una corriente de varios kiloamperes. Figura 5.1 b.- Procesos de formación de flameo por contaminación de un aislador. 53 C.F.E.n.I.E. :.; -45 DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 Tabla 5.1. Relación de ambientes típicos NIVEL DE CONTAMINACION EJEMPLOS DE AMBIENTES TIPICOS . . 1 LIGERA y niveles de contaminación . . Areas sin industrias y con baja densidad de casas equipadas con calefacción. Areas con baja densidad de industrias o casas pero sujetas a frecuentes vientos y/o lluvias. Areas agricolas'. Areas montaftosas. Todas estas áreas deben estar ｳｾｵ｡､＠ por lo menos a 10 o 20 km del mar y no deben estar expuestas a vientos directos del mar'. . 11 MEDIA . . . 111 ALTA . . IV MUY ALTA . . Areas con industrias que no producen humo particularmente contaminante y/o con una densidad promedio de casas equipadas con calefacción. Areas con alta densidad de casas y/o industrias paro sujetas a frecuentes vientos y/o lluvias. Areas expuestas a vientos del mar paro no demasiado cerca de la costa (por lo menos varios kilómetros de distancia)'. Areas con alta densidad de industrias y suburbios de grandes ciudades con alta densidad de equipos de calefacción que producen contaminación. Areas cercanas al mar o expuestas a fuertes vientos del mar' . Areas de extensión moderada sujetas a polvos conductores y a humos industriales que producen gruesos ､･ｰ￳ｳｾｯ＠ de polvos conductores. Areas de extensión moderada muy cercanas a la costa y expuestas a la brisa del mar o a vientos contaminantes y muy fuertes provenientes del mar Areas desérticas caracterizadas por grandes periodos sin lluvia, expuestas a vientos muy fuertes que llevan arena y sal y sujetas a condensación regular. El uso de fertilizantes por aspersión o la quema de residuos de cosechas puede llevar a estas áreas a nivelas de contanunación attos, debido ala dispersiÓn por vientos. 2 La distanda al mar depende de la topografla del área costera y da las conciaones extremas de viento. C.F.E.n.I.E. 54 J 46 DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 5.3 Distancia Específica de Fuga Mínima Nominal en Función del Nivel de Contaminación La distancia de fuga de un aislador es la distancia más corta, o la suma de las distancias más cortas, a lo largo del contorno de las superficies externas del material aislante (porcelana, vidrio templado, etc.)'. La distancia específica de fuga de fase a fase o de fase a tierra, se define como la relación entre la distancia de fuga total del aislamiento y el voltaje máximo fase a fase del sistema o de fase a tierra, respectivamente. Para la selección primaria y adecuada del número de aisladores de porcelana o vidrio templado, que se utilizarán en cadenas expuestas a ambientes contaminados, en la publicación IEC-815 se considera que la distancia específica de fuga de la cadena debe ser igual o mayor a la distancia específica de fuga mínima nominal para cada nivel de contaminación. En la tabla 5.2 se muestran los valores de la distancia específica de fuga mínima nominal, así como los valores de DESD asociados para cada nivel de contaminación, de acuerdo con la publicación IEC-815 .. '. Tabla 5.2.- Relación de las distancias de fuga mínima nominal y valores de DESD para cada nivel de contaminación. NIVEL DE CONTAMINACION 1 DESD (1119/cm') ASOCIADA DE ACUERDO A lEC- 8152 DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA MINIMA NOMINAL' (mm/kV) FASE- FASE P:ASE - TIERRA l. LIGERA 0.03-0.06 16 28 11. MEDIA 0.10-0.20 20 35 111. ALTA 0.30-0.60 25 43 IV. MUY ALTA' > 0.805 31 54 t:n ra ｡ｳｰＦ･ｾｮ｣ｯ＠ ¡,;rt: ｾ＠ oe ｮ［ｾＺＬＮ＠ se menc.ona que, en el caso oe wsraoores oe suspens1on de porcelana o VIdrio temptado, la distancia madtda sobra la superfiae del cemento no debe consulerarsa como parte de la distancia de luga 2 La relación entra al nrvel de contaminaaón y la Densidad Equivalente da Sal Depositada (CESO) en pruebas da contamrnación artifrcial realizadas da acuerdo al método de la capa sóltda (niebla hmpra) de la norma lntemaaonal IEC507 es válida solamente para aiSladores da calavera y bola y para 81Siadoras tipo "long rod". 3 Las expenencras han mostrado qua el entena da la "dlstanaa especifica de fuga mfnrma nominal", el cual imphca, ante la contaminación, un compromiso hnealentre el volta¡e da aguanta y la dlstanaa da fuga, se pueda aplicar a casi todos los aisladores usados o eXJstantes en los sistemas aléctneos (lEC 815). 4 En caso de qua la ｣ｯｮｴ｡ｭｾ￳＠ sea sumamente severa, la ､ｬｳｴ｡ｮ･ｾ＠ aspeclhea da fuga minima nominal da 31 mmlkV pueda no ser adaaJada Oepenchendo da las expenenaas en campo y/o da los resultados da las pruebas da laboratoriO, se pueden usar valores superiores a 31 mm/kV, aunque en algunos c:asos es adec:uado conSldarar la práctica de algún programa da ｭ｡ｮｴ･ｾｯ＠ como el lavado o el uso da reeubnm1entos (lEC 815). 5 Este valor no aparece en la publicación IEC-815 da 1986, sin embargo, esté considerado.dantro de los documentos de soporte técmco para la revisión da esta publicación. Cfr. R. G. Houlgate "Polluted lnsulator Apphcabon Gulde" CIGRE Task Force 33.04.01. March 1995. 55 C.F.E.II.I.E. 47 DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 5.4 Determinación del Número de Aisladores de una Cadena en Función de la Distancia Específica de Fuga El cálculo del número de aisladores, tomando .en cuenta el efecto de la contaminación, puede realizarse con los valores de la distancia específica de fuga mínima nominal de cada uno de los niveles de contaminación esperados y utilizando las siguientes expresiones: donde: Dn, D1mn Vm k = Distancia de fuga total de la cadena en mm = Distancia de fuga mínima nominal en mm/kV, tomada de la tabla 5.2. Voltaje máximo del sistema en kV = Factor de corrección por diámetro que toma el valor de 1 para el caso de aisladores de suspensión. = y NA; ｄｾ｣＠ Dcst ',•• donde: NA ｄｯ｡ｾ＠ = Número de aisladores de la cadena = Distancia de fuga del aislador seleccionado, tomado de los datos de catálogo del fabricante, en mm. Es conveniente aclarar que: a) b) e) Aunque se ha observado que, en la mayo'ría de los casos, hay una mejora operacional del aislamiento cuando se instala en posición inclinada u horizontal, no debe emplearse ningún factor de corrección por posición. En caso de aislamiento de equipo, debe usarse el Voltaje Máximo de Diseño del equipo {Vd) en lugar de Vm. Cuando se trata de aisladores tipo poste el factor de correción k puede adoptar los siguientes valores: k= 1 k= 1.10 k= 1.2 para Dm < 300 para 300 ｾ＠ Dm ｾ＠ 500 para Dm > 500 en donde Dm es el diámetro promedio del aislamiento. • Aunado a lo anterior, la selección adecuada del número de aisladores, en función de la distancia específica de fuga, debe -considerar que: 56 C.F.EAI.E. CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO. EJEMPLOS DE APLICACION NA=D11 jD,., = 10911.92/292 APENDICE C • 37 aisladores tipo 27SVC111 Por limitaciones en las distancias en aire, se usan aisladores con mayor distancia de fuga y conservando un aislador estándar (27SVC111) al f1nal de la cadena (práctica común en C.F.E.), como se muestra a continuación: NA=D11 jD,.1 = (1 0911. 92-292)/445 • 23 aisladores tipo 2BSV111C y un asilador tipo 27SVC111 4. Nivel de contaminación muy alto.- Para este nivel, tenemos que la D,mn (tabla 5.3), debe ser de 54 mm/kV, por lo que: Du,= Dtmn Vm k = 54 X 420/."3 X 1 = 13094.3 mm Entonces. el número de unidades en la cadena de aisladores para una linea de 400 kV y en un nivel de contam inac1ón muy alto. será: NA=D,jD,1 = 13094.3/292 • 45 aisladores tipo 27SVC111 Como alternativa por limitaciones en las distancias en a1re y usando la práctica de un aislador estándar al final de la cadena de aisladores, tenemos: NA=D11 jD,1 = (13094.3-292)/445 • 28 aisladores tipo 28SV111C y un a1slador t1po 27SVC111 NA=D11 jD,1 = (13094.3-(2 x 292))/612 • 20 aisladores tipo 32SPC111 y. 2 aisladores t1po 27SVC111 121 C.F E /11 E DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA a) b) SECCION 5 Pueden existir limitaciones en las distancias dieléctricas de fase a tierra de las torres. Puede resultar poco atractivo, desde el punto de vista económico, instalar el número de aisladores calculados. En estos casos, resulta conveniente valorar alguna de las opciones que se mencionarán en la sección 5.6. 5.5 Distancias Especificas de Fuga con Diferentes Opciones de Aislamiento De la tabla 5.3 a la tabla 5.5 se muestran los valores de las distancias específicas de fuga por kV para cada nivel de tensión y diferentes niveles de contaminación, definidos confonne a la publicación IEC-815. Estos valores se dan considerando desde el mínimo hasta el máximo número de aisladores en las cadenas de 115, 230 y 400 kV, que emplea la CFE en sus lineas de transmisión de potencia. Se incluyen únicamente tres tipos de aisladores, los cuales pueden resultar más adecuados para su instalación, en base a sus características dimensionales. En el caso de las cadenas con aisladores tipo niebla (28SV111C y 32SPC111, dados con la nominación en centímetros), el número de aisladores considerado en la cadena incluye un aislador tipo estándar, confonne a la práctica de CFE para facilitar las labores de mantenimiento de las líneas. 5.6 Alternativas para Evitar el Flameo en Aisladores debido a Contaminación En el fénomeno de flameo de aisladores contaminados intervienen tres agentes: alta tensión, depósitos contaminantes y humedad. Cuando se inhibe o se minimiza la acción de uno de los tres agentes anterionnente citados, en algunos casos, no existe probabilidad de que se presente el flameo por contaminación. Las altemativas para evitar el flameo de los aisladores se puede dividir en tres grupos: a) Minimización de la acumulación del contaminante. - Lavado periódico - Perfiles aerodinámicos b) Reducción de los esfuerzos eléctricos. - Mayor número de aisladores en las cadenas - Aisladores con grandes distancias de fuga (aisladores tipo niebla) - Extensores de la distancia de fuga e) Prevención de la humectación de la capa contaminante 57 C.F.E.II.I.E. J 49 DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 Esto se puede lograr con: -Aisladores - Aisladores - Aisladores - Aisladores con propiedades semiconductoras de tipo sintético recubiertos con grasas de petróleo o silicón con recubrimiento elastomérico de silicón Antes de la aplicación de una alternativa, para evitar el flameo de los aisladores, se hace necesario un análisis técnico-económico de diversas opciones. Para hacer una selección primaria del aislamiento para zonas con contaminación, internacionalmente se ha adoptado el criterio de la distancia específica de fuga en función de un nivel de contaminación. Este criterio, que se encuentra contenido en la publicación 815 de la Comisión Electrotécnica Internacional (lEC), está basado en el valor del esfuerzo eléctrico superficial adecuado para un nivel dado de contaminación. Tabla 5.3.- Distancias específicas de fuga para aislamiento en 115 kV. TENSION NOMINAL DEL SISTEMA TEN SI ON MAXIMA DEL SISTEMA NIVEL DE CONTAMINACION mm/kV MINIMOS REQUERIDOS LIGERA 28 AISLADORES No. 7 MEDIA 115 kV 123 kV TIPo• mmfkV OBTENIDOS DE FASE A TIERRA 27SVC111 29 28SC111C 42 32SPC111 56 27SVC111 33 2BSC111C 48 32SPC111 64 27SVC111 37 2BSC111C 54 32SPC111 73 35 8 ALTA 43 MUY ALTA 54 9 (') Tipo de aislador abreviado con: las dos primeras cifras indicando el diámetro del asilador en centimetros. S - tipo suspensión. P - porcelana, V- vidrio, N - niebla, C - calavera y bola y los ￺ｾｩｭｯｳ＠ tres d1grtos indican la resistencia electromecánica en kilonewtons. 58 J C.F.E.n.I.E. so DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 Tabla 5.4.- Distancias específicas de fuga para aislamiento en 230 kV. TENSION NOMINAL DEL SISTEMA TENSION MAXIMA DEL SISTEMA NIVEL mm/kV DE MINIMOS CONTAMINACION REQUERIDOS LIGERA AISLADORES No. TIPO mm/kV OBTENIDOS DE FASE A TIERRA 27SVe111 29 28Se111 e 43 32SPe111 58 28 14 MEDIA 35 27SVe111 31 '' 230 15 245 ·ALTA 28Se111e 46 32SPe111 63 . 27SVe111 33 28Se111 e 49 32SPe111 67 43 54 MUY ALTA l 16 ' 59 C.F.E.n.I.E .. DETERMINACION DE DISTANCIA ESPECIFICA DE FUGA SECCION 5 Tabla 5.5.- Distancias específicas de fuga para aislamiento en 400 kV. TENSION NOMINAL DEL SISTEMA TENSION MAXIMA DEL SISTEMA NIVEL DE CONTAMINACION AISLADORES mm/kV MINIMOS REQUERIDOS No. TIPO 22 27SVC111 25 28SV111C 40 32SPC111 54 27SVC111 28 28SV111C 41 32SPC111 57 27SVC111 29 28SV111C 43 32SPC111 59 27SVC111 30 28SV111C 46 32SPC111 62 27SVC111 31 28SV111C 47 32SPC111 64 28 LIGERA 23 MEDIA 400 35 24 420 ·--- .. mmfkV OBTENIDOS DE FASE A TIERRA 43 ALTA 25 MUY ALTA 54 SO '.1 26 C.F.E.n.I.E. 52 CORRECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO SECCION 6 6 CORRECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO POR CONDICIONES ATMOSFERICAS DIFERENTES A LAS NORMALIZADAS 6.1 Factores de Corrección por Condiciones Atmosféricas 61 C.F.E.n.I.E. CORRECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO 6. SECCION 6 CORRECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO POR CONDICIONES ATMOSFERICAS DIFERENTES A LAS NORMALIZADAS Debido a las diferentes altitudes en las que operan las lineas de transmisión se hace necesario la corrección de los niveles de aislamiento calculados para condiciones normalizadas. Las tensiones de aguante y tensiones criticas en los aislamientos externos o autorrecuperables se ven sometidas a la densidad del aire y contenido de humedad en la zona de operación. Estos factores atmosféricos afectan directamente a los niveles de aislamrento obtenidos para condiciones atmosféricas normalizadas. Las condicrones atmosféricas normalizadas se definen a continuación: ·Temperatura: - Presión: - Humedad absoluta: To = 20 grados centígrados b0 = 1013 mbar (760 mm de Hg) ho = 11 gramos de agua por metro cúbico para condiciones de prueba con lluvia normalizada se tiene: Proporción de lluvia Resisrtividad de lluvia Angulo de precipitación 1.0 a 1.5 mm/min (2.36 a 3.54 plg/hora) 100 " 15 Q-m (corregida a 20° C) 45 grados Las tensiones de soporte calculadas a condrciones normalizadas decrecerán con la presión atmosférica, y esta decrece con el aumento en la altitud y temperatura. Al aumentar la humedad las tensrones de soporte aumentarán hasta antes de que se condense la humedad en la superficie del conductor. 6.1 Factores de Corrección por Condiciones Atmosféricas El factor de corrección por densidad del aire, Kd,, se calcula como: b Kd;,=( b) m " 273+ T ( 273+ p n donde T es la temperatura ambiente en grados centígrados y b es la presión atmosférica en mbar. En la tabla 6.1 se muestran los valores de corrección por presión atmosférica a distintas altitudes. Los coeficientes m y n son iguales a la unrdad para impulso por rayo. U C.F.EA.I.E. ·,.. CORRECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO SECCION 6 Tabla 6.1.- Factores de corrección por presión atmosférica a distintas altitudes Pres1on Altitud en Factor de correcc1ón Albtud en Pres16n Factor de correcaón metros mbar mm Hg K,. metros mbar mm Hg K,. o 1013 760 1 00 2500 747 560 o 737 100 1001 751 0.988 2600 739 554 0.728 200 989 742 0.976 2700 728 546 0.718 300 9n 733 0.965 2800 720 540 o 710 400 968 726 0.954 2900 708 531 0.698 500 955 716 0.942 3000 701 526 0.692 600 943 707 0.931 3100 692 519 0.683 700 932 699 0.919 3200 683 512 0.674 800 921 691 0.908 3300 675 506 0.665 900 909 682 0.897 3400 665 499 0656 1000 905 679 0.893 3500 656 492 0647 1100 888 666 0.876 3600 648 486 0.639 1200 8n 658 0.866 3700 639 479 0.629 1300 867 650 0.855 3800 629 472 0.621 1400 856 642 0.845 3900 621 466 0.613 1500 845 634 o 834 4000 613 460 0.605 1600 836 627 0.824 4100 605 454 o 597 1700 825 619 0.814 4200 697 448 0.590 1800 815 611 o 804 4300 691 443 0.583 1900 805 604 0.794 4400 584 438 0.576 2000 795 596 0.784 4500 5n 433 0.569 2100 785 589 0.774 4600 571 428 0.562 2200 n5 581 0.765 4700 563 422 0.555 2300 765 574 0756 4800 556 417 0.549 2400 756 567 o 746 4900 549 412 o 542 64 C.F.E.A.I.E. J SECCION 6 CORRECCION DEL NIVEL DE AISlAMIENTO De acuerdo a la norma IEC-721-2-3 se tiene una corrección de la presión atmosférica con la altitud, dada por: bn b H 8150 -=exp-- donde : b0 = Presión atmosférica de referencia normalizada (=1 013.25 mbars) b = Presión atmosférica en mbars H = Altitud sobre el nivel del mar en metros El factor de corrección por humedad, K", se obtiene a partir de la siguiente fórmula: donde "w" es un factor que depende de la geometria de los electrodos y se obtiene de la tabla 6.2, y "K" es un factor que depende de la humedad absoluta. Estos valores son solo para impulso por rayo. Para obtener el valor de "K" nos auxiliamos de las gráficas mostradas en las figuras 6.1 y 6.2. Para leer el factor de "K" de la 3 gráfica de la figura 6.1, se debe conocer la humedad absoluta del sitio en gr/m que se obtiene de la gráfica de la figura 6.2, cuyos parámetros son la temperatura de bulbo seco, temperatura de bulbo húmedo del lugar en grados centigrados y la humedad relativa del aire del lugar donde se encontrará la linea de transmisión. TABLA 6.2.- Valores del factor w POLARIDAD POSITIVA POLARIDAD NEGATIVA ESFERA-ESFERA 0.0 0.0 PUNTA-PUNTA 1.0 0.8 PUNTA-PLANO 1.0 0.0 FORMA DE ELECTRODO ¡: •! 65 C F.E./I.I.E. CORRECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO SECCION 6 110 CURVA DE IWPUL.SOS 1.05 D( " ' " " " " 1.00 o 5 1 15 20 25 JO 095 0.90 0.85 '. Figura 6.1.- Factor K de corrección por humedad en función de la humedad absoluta. .. . TEW:PERATVRA. DEl SUBO SECO Figura 6.2.- Humedad absoluta del aire en función de las temperaturas de bulbo seco, bulbo húmedo y de la humedad relativa en porciento. 66 C.F.E.n.I.E. CORAECCION DEL NIVEL DE AISLAMIENTO SECCION 6 La tensión de aguante requerida por impulso de rayo considerando los factores de corrección por humedad y por densidad del aire se puede obtener con la relación: donde: v,. =Voltaje corregido con las condiciones atmosféricas de densidad del aire y humedad V, 0 = Volta¡e obtenido con la coordinación de aislamiento o de pruebas como V50 K"" = Factor de correcc1ón por densidad del aire kh = Factor de corrección por humedad Para aisladores donde· las distancias entre faldones son pequeñas se deben de tomar en cuenta todos los factores atmosféncos especialmente el de humedad. En los aisladores en que no se tengan estas distancias pequeñas se puede considérar que los factores de humedad y temperatura se cancelan y solo el factor de corrección por presión atmosférica se considera. Por lo que la corrección quedaría de la siguiente manera: y la corrección de la distancia en aire por correcciones atmosféricas de presión y humedad quedaría de la siguiente manera: = Vso7< d Ci' K k' r'"ca (1-1.3a)K,$ca 0.961K,Xc,, donde V50" y V,0 % son el voltaje critico de flameo y el nivel básico de aislamiento al impulso, respectivamente, o es igual a 3% para 1mpulso por rayo y 6% para impulso por maniobra y el factor de corrección por condiciones atmosféricas K,. = K".fKh. En el APENDICE C se da un ejemplo de aplicación. 67 C.F.E./I.I.E. CASOS ESPECIALES SECCION 7 7 CASOS ESPECIALES EN LA OBTENCION DE LAS DISTANCIAS EN AIRE MINIMAS PERMISIBLES 7.1 7.2 7.3 7.7 7.9 7.1 O Cruzamiento de una Línea de Transmisión por una Autopista, Carretera o Calle Cruzamiento de una Línea de Transmisión con un Río Navegable 7.6 7.8 Cruzamiento de una Línea de Transimisión con una Vía de Ferrocarril no Electrificada Cruzamiento Elevado de una Línea de Transimisión con una Vía de Ferrocarril Electrificada o Tranvía 7.4 7.5 Distancias Mínimas en Aire Cruzamiento entre Líneas de Transmisión Lineas de Transmisión de Energía Paralelas Lineas de Transmsión Paralelas a Lineas de Telecomunicación Paralelismo entre Lineas de· Transmisión y Vías de Comunicación Lineas Paralelas a Vías de Ferrocarril o Cursos de Agua Navegables 7.11 Cruce de Lineas de Transmisión por Zonas de Bosques, Arboles y Masas de Arbolado 7.12 Cruce de Líneas de Transmisión por Edificios, Construcciones y Zonas Urbanas 7.13 Derechos de Vía Compartidos con Duetos Subtetráneos 69 J 5 ｾ＠ C.F.E.n.I.E. ., .·. CASOS ESPECIALES 7. SECCION 7 CASOS ESPECIALES EN LA OBTENCION DE LAS DISTANCIAS EN AIRE MINIMAS PERMISIBLES La ngidez ci1eléctrica es una característica de los aislamientos de equipos eléctricos. ésta se representa con un valor de voltaje que al aplicarlo no produce el rompimiento del dieléctrico o descarga disruptiva. La rigidez dieléctnca se determ1na con pruebas con la aplicación de voltajes de impulso. como ejemplo tomemos el voltaje V 5 0 el cual corresponde a aquel voltaje que el equipo soportará con un 50% de probabilidad de producir romp1m1ento del dieléctrico. La coordinación de aislamiento es el balance entre los esfuerzos eléctricos sobre el aislamiento y el soporte del dieléctnco del aislamiento. El procedimiento de coordinación de aislamiento comprende la selecc1ón de voltajes de soporte de equ1po eléctrico considerando los voltajes que puedan aparecer como transitorios en el sistema eléctnco. Para obtener una coordinación de aislamiento adecuada se deben ··de tomar en cuenta las características de los dispositivos que se usarán como protección. La distancia dieléctrica en aire es uno de los parámetros prácticos de importancia en el diseño de la coordinación de aislamientos, esta distancia se determina a partir de pruebas del rompimiento en aire de diferentes tipos de electrodos bajo impulso por rayo. Los aislamientos de fase a tierra y de fase a fase se definen de acuerdo a las distancias dieléctricas en aire como son las distancias entre fase y elemento conectado a tierra y entre fases, respectivamente. El nivel básico de aislamiento al Impulso por rayo. NBAI. se define como el voltaje al que se espera un 10% de probabilidad de flameo. El valor del NBAI se obtiene considerando una desviación estandar de 3% (a) obtenida de la curva de probabilidad de flameo y a la tensión crit1ca de flameo al impulso. TCF o V 5 0 . Este se obtiene con la siguiente relación: NBAI= TCR,I.0-1.3a) con lo que resultaría como NBAI = 0.961 TCF, este valor es inferior que el TCF. 7.1 Distancias Mínimas en Aire Las distancias crit1cas a tierra se calculan en base a la operación con impulso por descargas atmosféricas hasta los n1veles de 230 kV, en niveles arriba de 230 kV se considera la operación por impulso de maniobras la predominante para el cálculo de las distancias criticas. En la sección 4.0 se describieron las formulaciones para la obtención de las distancias a tierra para diferentes tipos de entrehierros en aire. 71 C F.E./I.I.E. ·, ! 1 SECCION 7 CASOS ESPECIALES La altura mínima de un conductor de una línea de transmisión con respecto al nivel de tierra se obtiene con la siguiente relación: h=5.0+ !.4d donde d es la distancia de fase a tierra (metros). La longitud de la cadena de aisladores se determina considerando el tipo de configuración, el ángulo de oscilación de la cadena y la flecha (la cual depende del claro y esfuerzo mecánico como peso y fuerza del v1ento). La distancia mínima entre apoyos o entre a1sladores. se puede obtener con la s1guiente expresión: D?!n/f+L+0.012 V donde: n = factor que depende del material del conductor (n = 0.6 para conductor de alumimo y 0.5 para conductor de cobre o ACSR) f = flecha del conductor (metros) L =longitud de la cadena de aisladores (metros), L= 0.0 para aisladores t1po alfiler. V = tensión máx1ma de operación entre fases (kV) Para líneas de transmisión que usan cadenas de aisladores en "V", la distancia Des la distancia entre centros de conductores y Les la distancia de fase a tierra. En los casos en que se tengan cond1c1ones especiales en donde la suma de la flecha y la longitud de la cadena de aisladores en estructuras de suspensión sea mayor de 40 metros, la distancia D se obtiene como: Para conductores de aluminio: D2:3.80+0.012 V Para conductores de cobre o ACSR : D2:3.2+0.012 V En la operación de lineas de transmisión se consideran diferentes casos espec1ales para cruzamientos y paralelismo entre lineas de transmisión. En los casos de cruzamiento con lineas de transmisión. calles públicas o carreteras, vías de ferrocarril, ríos navegables y otras lineas de energía o de comunicaciones, se deben de tomar medidas de seguridad en lo que respecta a las distancias mínimas en aire en donde la linea debe operar. También se deben de considerar estas medidas de segundad para los casos de paralelismo entre lineas de alta tens1ón, con vías de ferrocarril, calles o carreteras, rios navagables u otras líneas eléctricas, telegráficas o telefónicas. Estos casos especiales de cruzam1ento y paralelismo se resumen a continuación: Linea de potencia Zona habitaciona 1 Rio navegable Calles o carreteras Vías de ferrocarril Otras lineas eléctricas o de comunicaciones Duetos subterráneos - 72 J C.F.E.A.I.E ·' CASOS ESPECIALES SECCION 7 7.2 Cruzamiento de una Linea de Transmisión con una Vía de Ferrocarril no Electrificada En el caso de lineas que cruzan vías de ferrocarril se debe guardar una distancia horizontal mínima a la via y una altura de la linea con respecto a la vía, como se muestra en la figura 7.1. La altura mínima del conductor se obtiene como: h=8.0+0.015 V '! ' donde V es la tensión nominal de la linea entre fases en kV. Dependiendo de la orografía del terreno se pueden tener distancias horizontales de 3 m como mínimo. h .. Figura 7.1.- Cruzamiento de una linea de transmisión con una vía de ferrocarril no electrificada 7.3 Cruzamiento de una Linea de Transmisión con una Vía de Ferrocarril Electrificada o Tranvía En la figura 7.2 se muestra el tipo de cruzamiento y la distancra horizontal mínima requerida. La distancia horizontal se estima como en el inciso anterior (>6 m), la altura mínima del conductor de fase se obtrene de la srguiente fórmula: d= 1.5+0.015 V para condiciones especiales se puede sustituir la constante de 1.5 por 1.0, y la distancia d se obtendría como: d=l.0+0.015 V 73 a e2 C.F.E /I.I.E '1 1 SECCJON 7 CASOS ESPECIALES d ---J---- ｟Ｍ＼［ＺＮｾ＠ 1 - - - - - - - ｾ＠ 6.0 m Ｍｾ＠ Figura 7.2.- Cruzamiento elevado de una linea de transmisión con una vía de ferrocarril electrificada o tranvía 7.4 Cruzamiento de una Linea de Transmisión por una Autopista, Carretera o Calle En estos casos las distancias horizontales se rigen por las disposiciones civiles que se encuentren v1gentes en las zonas y por reglamentos de obras públicas e instalaciones eléctricas. En la figura 7.3 se muestran las distancias de fase a tierra y de estructura a inic1o de autopista, carretera o calle. La altura minima se puede calcular de acuerdo a la siguiente ecuación: h=7.0+0.005 V Para la distancia A se recom1endan los siguientes valores: Para autopistas y carreteras: A=15.0 m Para avenidas o calles principales en ciudades: A= 15.0 m Para calles en poblados: A= 7.0 m Para calles de poca Importancia en poblados como condición excepcional: A= 3.0 m En redes de distribución, en derivaciones en esquinas: A=0.2 m 74 o C.F E /I.I.E. G3 SECCION 7 CASOS ESPECIALES ,. ,¡'j 1. Figura 7.3.- Cruzamiento de una línea de transmisión por una autopista, carretera o calle \, 1 1 r 7.5 Cruzamiento de una línea de transmisión con un río navegable En la figura 7.4 se muestra la disposición de las distancias mínimas horizontales de estructura a inicio de río y verticales o de alturas del nivel más alto del río a la fase mas baja. La distancia horizontal mostrada en la figura 7.4 se consider.a para el caso de ríos navegables por pequeñas embarcaciones (como lanchas o lanchones), en donde la altura h está dada por: 1i h=7.0+0.015 V Para el caso de ríos navegables por buques de gran calado se debe de tomar la distancia mínima, d, desde la parte más alta del buque (mástil) hasta la fase del conductor mas bajo dada por: ｾ＠ d=3.0+0.01 V ｾ＠ il /' ｾ＠ :¡ 1· "K" K ｾ＠ '; i¡ K / y' ·!. h K "' 1/ :.<'<'-«< ..' . NNEL MAS ALTO DEL AGUA Ｎｾ＠ｾ＠ "<' 5.0 m. Ｏｾ＠ '<"'"' Ｌｾﾷ＠ Figura 7.4.- Cruzamiento de una linea de transmisión con un río navegable n ｃｆｅｾＮｉ＠ SECCION 7 CASOS ESPECIALES 7.6 Cruzamiento entre Líneas de Transmisión Se pueden presentar diferentes condiciones para el cruzamiento entre lineas, en general se recomienda que el ángulo de cruce entre lineas no sea menor de 45' entre ellas. En la figura 7.5 se muestran la distancias entre el conductor más cercano y la estructura, indicada con la letra A y la distancia entre conductores que se cruzan indicada con la letra B. Figura 7.5.- Cruzamiento entre lineas de transmisión • Para lineas de tensión de hasta 161 kV fase a fase (linea que cruza), la distancia A se puede obtener como: A2:3.0+0.015 V Y para cualquier ángulo de cruzamiento, la distancia entre conductores, B, no debe ser menor a: B?. 1.5+0.02 V donde V es la tensión en kV de fase a fase en la linea de tensión superior. Para lineas de transmisión de 230 kV y de 400 kV se emplean las sigu1entes expresiones: V 150 A2:5.0+-- y V &3.3+100 donde V es la tensión máxima de diseño entre fases de la linea de transmisión de mayor tensión expresada en kV. 76 0 es C.F.E./I.I.E. SECCION 7 CASOS ESPECIALES ,¡ 7.7 Líneas de Transmisión de Energía Paralelas Para los casos en que dos líneas de transmisión sigan la misma dirección en secciones de derechos de vías compartidos o próximos se tiene un paralelismo entre lineas. Con excepción de las zonas de acceso a subestaciones eléctricas y plantas generadoras. las distancias mínimas entre líneas construidas en paralelo deben de guardar una distancia mín1ma entre conductores más próximos de 1.5 veces la altura del conductor más alto. En la figura 7.6 se muestran las distancias entre conductores más próximos. d, y la altura del conductor, h. ' 1' ¡' ' ,____ _ _ d _ _ __, :1' l. Figura 7.6.- Líneas de transmisión de energía paralelas Para el caso en que se tengan dos sistemas compartiendo las mismas estructuras, como se muestra en la figura 7.7, el tendido de estas lineas sobre apoyos comunes se recomienda solo para sistemas de un m1smo tipo de corriente (cont1nua o alterna y a la m1sma frecuencia), la distancia mínima vertical entre conductores de ambas lineas en los puntos de apoyo y en las condiciones más desfavorables se deben obtener con las expresiones sigUientes: Para Sistemas de hasta 69 kV: Para SIStemas superiores a 69 kV: d d ¿' 2 1.5 + V/100 3.3 + V/100 (metros) (metros) donde V es el voltaje de fase a fase (kV) de la linea de mayor tensión. kVz Figura 7.7.- Dos sistemas compartiendo la misma estructura n J 60 C.F.E.n.I.E ' l. ,.!· SECCION 7 CASOS ESPECIALES 7.8 Líneas de Transmisión Paralelas a Líneas de Telecomunicación El paralelismo entre líneas de transmisión de energía y lineas de telecomunicación (telefónicas y telegráficas) debe de evitarse en lo posible. Una de las razones primordiales para esta recomendación es la Interferencia electromagnética sobre el sistema de telecomunicaciones producida por el sistema de alto voltaje (categorías B y C). En los casos en que se construyan con estas características se debe de mantener una distancia mínima, entre los trazos de los conductores más próximos de una y otra línea, igual a 1.5 veces la altura del conductor más alto de cualquiera de las líneas, figura 7.8. Ademas de que se tendrá que revisar el diseño y las distancias entre lineas de manera que se tengan los mínimos n1veles de Interferencia electromagnética permisibles en el sistema de telecomunicaciones. En la figura 7.8 se muestran las alturas de los conductores de ambos sistemas, h, y h 2 , y la distancia entre conductores más próximos de ambos sistemas, d. En donde la distanc1a d (en metros) está dada por: y 1 hz ¡ Figura 7.8.- Lineas de transmisión paralelas a líneas de telecomunicación 7.9 Paralelismo entre Líneas de Transmisión y Vías de Comunicación Para el caso de líneas de transmisión que corran paralelas a vías de comunicación, calles. carreteras, autopistas y avenidas importantes en centros urbanos, deberán cumplir con las distanc1as entre extremos de estructuras y extremo de la calle o avenida. En la figura 7.9 se muestra la distancia entre extremo de linea y extremo de calle, estas distancias deberán ser mayores a las que se enlistan a continuación : 78 CF.E/I.IE J 67 CASOS ESPECIALES SECCION 7 ｾ＠ d Para carreteras y autopistas: Para carreteras vecinales, avenidas y calles principales en zonas urbanas: d 25.0 m 1 l ｾ＠ ¡ 1) 15.0 m '1 .¡ 1 ' 1 l ' 1 ' ¡: l ! 1 :: ·' i· 1· 1 i Figura 7.9.- Paralelismo entre líneas de transmisión y vías de comunicación 7.10 Líneas Paralelas a Vías de Ferrocarril o Cursos de Agua Navegables Para estos casos se recom1enda una distancia entre conductor extremo y extremo más cercano de la vía, conductor o cauce. supenor a 25 metros. Esta distancia se podrá reducir sólo en circunstancias topográficas excepcionales y previa justificación técnica. 7.11 Cruce de Líneas de Transmisión por Zonas de Bosques, Arboles y Masas de Arbolado · En la figura 7.1 O se muestra la distancia entre la línea de transmisión y la zona arbolada. la distancia toma en cuenta la posición del conductor con el máximo ángulo de oscilación en la linea de transmisión. Esta distanc1a se obtiene con la Siguiente expresión: d2= V ＱＮＵｾＭ 150 donde V es la tensión nom1nal de fase a fase en kV. Adicionalmente se recomienda cortar todo árbol que constituya un peligro para la seguridad de la linea, esto puede ser deb1do a su posición Inclinada. Se está considerando el crecimiento de los árboles en un período de 5 años. n CFEA.I.E. :.; GB 1ｾ＠ﾡｾ＠ !¡ ,,¡. .,'· SECCION 7 CASOS ESPECIALES Figura 7.10.- Cruce de lineas de transmisión por zonas de bosques, árboles y masas de arbolado 7.12 Cruce de Lineas de Transmisión por Edificios, Construcciones y Zonas Urbanas En los casos en que una linea de transmisión atraviese zonas urbanas o construcciones con edificios, se deben conservar distancias entre el conductor más cercano a la construcción y la esquina del edicio más cercana a la linea, como se observa en la figura 7.11 y se describen con las expres1ones s1gu1entes, para puntos accesibles a personas se tiene: V d2:.3.3+100 esta distancia debe ser mayor de 2.0 metros para la categoría A (de 4.4 kV a 52 kV); 5.0 m para la categoría B (de 69 kV a 230 kV) y 7.0 m para la categoría C (de 400 kV a 765 kV). Para puntos no accesibles a personas tenemos la expresión: V d2:.3.3T150 esta distancia debe ser mayor de 2.0 m para la categoría A: 4.0 m para la categoría B y de 6.0 m para la categoría C. 80 J C.F.E./I.I.E. 69 CASOS ESPECIALES SECCION 7 1----d ----i Figura 7.11.- Cruce de lineas de transmisión por edificios, construcciones y zonas urbanas 7.13 Derechos de Vía Compartidos con Duetos Subterráneos Las lineas de transmisión comparten derechos de vía con ductds subterráneos (gasoductos u otro tipo de dueto metál1co) en zonas en donde no se puede evitar la separac1ón de derechos de via. En este amb1ente se generan campos electromagnéticos por las corrientes y voltajes de las lineas de transmisión de energía. Cuando el dueto corre paralelo a la linea de transmisión por cierta distancia, se pueden inducir voltajes en el dueto metálico debido al campo electromagnético producido por la o las lineas de transmisión. Otro de los modos de acoplamiento en derechos de vía compartidos. se puede presentar por conducción a través del terreno. Ex1ste la posibilidad de que corrientes de falla a tierra ocurran en torres cercanas a tuberías enterradas, con la consecuencia de generar potenciales cerca de la superficie del tubo. Estos potenciales son capaces de romper el dieléctrico de la cubierta aislante del tubo. Se puede tomar un valor típico de entre 2.0 a 3.0 kV de rompimiento del dieléctrico de la cubierta del tubo, con f1nes de evaluación de daño por este t1po de comentes. Desde el punto de vista de seguridad de personal se considera un voltaje máximo permisible de 15 V en la tubería. El método más eficiente de reducción del voltaje inducido es aumentar la distanc1a de separación entre la linea de transmisión y el dueto. cuando esta separación no es práctica, se usan técnicas de aterrizamiento de la tubería. 81 C FE /l.I.E. J 70 SECCION 7 CASOS ESPECIALES Para evitar los efectos de altos potenciales debido a condiciones de corriente de falla a tierra, se recomienda una separación de 10m entre el sistema de tierras de la linea de transmisión (contraantenas y varillas de tierra) y la tubería. Aumentando el aislamiento de la linea no minimiza el efecto de la corriente de falla en la tubería, pero disminuye la probabilidad de que la falla ocurra en estos puntos. Normalmente los duetos metálicos subterráneos se tienen protegidos contra corrosión con sistemas de protección catódica. Estos sistemas usan ánodos de sacrificio (magnesio o zinc) conectados en Intervalos a lo largo de cierta longitud del dueto o concentrados. Si los ánodos son concentrados cerca de la linea de transmisión, esta protección puede producir corrosión de las bases de las torres de transmisión, sistemas de tierra y guias de anclas de torre. 82 :; C.F.E.n.I.E. 71 PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES SECCION B " 1' 8 '! ! PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES EN LINEAS DE TRANSMISION POR MEDIO DE APARTARRAYOS 8.1 Selección de Apartarrayos de Oxidos Metálicos sin Entrehierro 8.2 8.3 ., :. Selección de Apartarrayos con Entrehierro Externo en Serie Procedimiento para Determinar las Estructuras a Proteger C.F.EAI.E. 83 ¡¡ 72 l. 1 .. SECCION 8 PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES 8. PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES EN LINEAS DE TRANSMISION POR MEDIO DE APARTARRAYOS La protección con apartarrayos de Oxidas Metálicos en lineas de transmisión se realiza en algunos paises como una alternativa para reducir los índices de fallas producidas por descargas atmosféricas, particularmente en áreas que combinan niveles elevados de densidad de rayos a tierra y de resistividad del terreno. Es típico encontrar estas aplicaciones en líneas con trayectorias sobre terrenos montañosos. Ex1sten básicamente dos tipos de apartarrayos a considerar: Los que se conectan directamente a través de las cadenas de aisladores y los que se instalan con un entrehierro externo en serie. Los primeros son el tipo de apartarrayos con el que estamos familiarizados por su extensa utilización en la protección de equipo en subastaciones. Estos se encuentran permanentemente conectados a la tensión de la linea a tierra y en condiciones normales de operación se encuentran sometidos a la circulación de la corriente de fuga. Estos apartarrayos, para su aplicación en líneas de transmisión, deben poseer algunas características particulares como: Ser ligeros en peso, con un diseño que los haga mecánicamente adecuados a las condiciones de intensos vientos a los que se podrán ver sometidos en áreas abiertas, y que no sean susceptibles a daño por impacto de proyectiles lanzados en acciones de vandalismo. Esto prácticamente excluye la utilización de apartarrayos con envolvente de porcelana. Los segundos son apartarrayos que incluyen en su diseño un entrehierro externo en sene que cumple varias funciones: Proporcionar un camino a tierra únicamente cuando se produce una sobretensión por Impulso de rayo. Conjuntamente con la acción del apartarrayos, interrumpir la corriente de 60 Hz una vez cesado el transitorio. Aumentar la vida útil del apartarrayos. Esto se consigue como consecuencia de tener el apartarrayos desconeclado de la linea, sin someterlo a los esfuerzos eléctricos asociados con las elevaciones temporales de tensión en la linea y el consiguiente aumento en la corriente de fuga. 8.1 Selección de Apartarrayos de Oxides Metálicos sin Entrehierro La figura 8.1 muestra la conexión de un apartarrayos de Oxidas Metálicos sin entrehierro a una cadena de aisladores tipo suspensión. 85 C.F.EAI.E. j 73 PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES SECCION 8 La selección de la tensión nominal del apartarrayos a instalar debe ajustarse a los procedimientos de CFE, que consideran la selección de un apartarrayos cuyo voltaje de designación sea definido por el voltaje fase a tierra, afectado por un factor que considere las elevaciones de tensión durante una falla de fase a tierra. en las fases no falladas de un sistema multiaterrizado. Típicamente, en un sistema multiaterrizado se recomienda utilizar un factor de 1.35 en el que ya se incluye un 5% de sobretensión por regulación de voltaje. De esta forma, para sistemas de 115 kV, 230 kV y 400 kV, los apartarrayos a utilizar serán aquellos con voltajes de designación Va iguales a: Va = (115N3)*1.35 = 89.63 kV --- para 115 kV Va = {230N3r1.35 = 179.26 kV --- para 230 kV Va= {400/v'3)*1.35 = 311.77 kV ---para 400 kV De la especificación CFEVA400-17 para selección de apartarrayos de Oxido de Zinc, se seleccionan los apartarrayos con una tensión igual o mayor a este valores, lo cual resulta en las selecciones de apartarrayos: - Para 115 kV, apartarrayos de clase 90 kV, con un voltaje máximo de operación continua de 72 kV. -Para 230 kV, apartarrayos de clase 180 kV, con un voltaje máximo de operación continua de 144 kV. - Para 400 kV, apartarrayos de clase 312 kV, con un voltaje máx1mo de operación continua de 250 kV. • L.a! ｾ＠ ¡¡.....-- ｾＢＧ＠ Figura 8.1.- Instalación de un apartarrayos de Oxides Metálicos sin entrehierro a una cadena de aisladores. 86 J C.F.E II.I.E H ,, . ·:. PROTECCJON CONTRA SOBRETENSIONES SECCJON 8 8.2 Selección de Apartarrayos con Entrehierro Externo en Serie. ,:11 Este tipo de apartarrayos, mostrado en la figura 8.2, es fabricado hasta ahora únicamente en Japón. Su selección implica un procedimiento más elaborado debido a que su diseño debe adecuarse a las características de las estructuras y condiciones meteorológicas, climáticas y ambientales del sitio en donde se instalarán. El fabricante de este producto comercial ofrece la adecuación de las características de estos dispositivos de protección a cualquier tensión en sistemas de MT y AT (para sistemas de hasta 500 kV). Entre los parámetros que el fabricante solicita, se tienen: a) ! :J' '' Características particulares de la línea. En ellas se incluye: Voltaje de operación y calibre de conductores. Tipo y diseño de las torres (ya que los herrajes deben adecuarse dependiendo si son torres de suspensión, remate, transposición, etc.). Asimismo, longitud media del claro y flecha media por claro. Tensión de maniobra de diseño de la línea (esta debe calcularse para la línea específica, en función de los parámetros y topología de la red eléctrica), para verificar que la longitud del entrehierro sea adecuada y no se produzca operación del entrehierro por alguna operación de restablecí m 1ento de falla o por otra maniobra. Características y número de aisladores por cadena (ya 9ue el arreglo apartarrayos-entrehierro se coloca justo a través de la cadena de aisladores. Información sobre esfuerzos mecán ícos de diseño. b) Características ambientales de la(s) reg1one( s) que atraviesa la línea Altitud sobre el nivel del mar. En realidad se llegan a hacer necesarios los perfiles topográficos para determinar la altitud de cada estructura en donde se instalarán apartarrayos. Este aspecto es importante para def1nir la longitud requerida del entrehierro, a través de las correcciones por condiciones atmosféricas diferentes a las normalizadas. Nivei y tipo de contaminación de la región que atraviesa la linea. Para determinar las características de la envolvente polimérica del apartar rayos, que resulte más adecuada para proporcionar la distancia de fuga requerida dependiendo del nivel de contam 1nación. Velocidad del viento (máxima, mínima y promedio) Temperatura ambiente (máxima, mínima y promedio) Humedad ambiente (máxima, mínima y promedio) 87 C.F.E./I.I.E. j 75 1; : l. PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES SECCION 8 Figura 8.2.- Apartarrayos con entrehierro externo en serie. 8.3 Procedimiento para Determinar las a) ｅｳｴｲｵ｣ｾｺＺ＠ 2 !"roteger Análisis de la información estadística de fallas de la linea, par3 determinar las estructuras mayormente afectadas por las descargas atmosiénca3. :=sta es una información muy valiosa, ya que permite hacer una pnmer selección en la cual se determina en qué estructuras la experiencia indica la necesidad oe Instalar apartarrayos para evitar interrupciones por flameo. Generalmente se va a encontrar que torres en puntos elevados o con valores de resistencia de conexión a tierra altos, son las mayormente aiectadas por las descargas atmosféricas. Generalmente e=:: c:onserve re;::!s:r:3 er.ua!2S de salidas por causa de falla. es:2 ｩｲＮＱＺｾ｡ｮ＠ :::on los registros sobre caoenas por lo oue resulta p:cs::12 ｾＺ［ｭｯｩｮ･ｲ＠ de ars1aaores T:ameaaas ｣ｾ￭｡ｮＺｳ＠ i=..: ｩＮＺﾷｲ･ｮｾ＠ e1é:tncas. Adtc1onalmeme. CFE conserva también registros de las o;¡eraciones 021 ･Ｚｾ｣Ｎ＠ local1zaoor de tallas (SEL), el cual proporciona la localización aprox1rcaci" ﾷｾ･＠ :a iaiia. estableciendo la distancia de la torre fallada hasta cada una de las subestac:ones a ::;nde se conecta dicha linea. En algunos casos. de la miormación analizada. es 08Sib:a determinar aún las fases Involucradas b) Una vez seleccionadas las torres. el siguiente paso es oecioir cuáles serán las fases a proteger. Este aspecto va a estar muy influenciado por el tipo de torre y el número de circuitos que lleva. Generalmente. en torres de un solo circuito debe esperarse que las fases que puedieran estar involucradas en cadenas flameadas por rayos. s==.:¡ :3.5 exteriores. que son las más expuestas a fallas de blindaje. Sm emoargo, en :::res donde la resistencia de conexión a tierra es eia·;acia, la fase central puede también 88 .. 76 C.F.E.JII.E. . . ., SECCION B PROTECCION CONTRA SOBRETENSIONES estar expuesta a fallas por flameo inverso, particularmente en torres con ventanas reducidas. ;, ",.,ii l,¡ í En líneas de doble circuito de las comunmente utilizadas por CFE, es decir con un circuito a cada lado de la torre en configuración quasi-vertical, es común encontrar que las fases superior e inferior son las mayormente afectadas por las descargas atmosféricas. Este fenómeno se debe por un lado a que durante un proceso de flameo inverso, el voltaje en el copete de la torre afecta principalmente a la fase superior, mientras que el efecto de acoplamiento del hilo de guarda al conductor de la fase inferior, es reducido por la mayor distancia entre los dos conductores. Esto origina que cualquier sobretensión en el conductor inferior tenga muy poca atenuación por la presencia del hilo de guarda. En los casos en que se hayan registrado recurrentemente fallas en las tres fases, es prudente decidir la instalación de apartarrayos en las tres fases. En forma similar, si las fallas se concentran en las fases superior e inferior, será suficiente proporcionar protección sólo a esos conductores. e) Es importante en el caso de líneas de doble circuito proteger ambos circuitos, en aquellas estructuras donde las estadísticas de fallas muestren problemas frecuentes. ' ¡· ¡' . ;· 1 ｾ＠ ¡ ｾｊｴ＠ '! '! : ! i, : :, ,. d) Debe considerarse también la posibilidad de que al proteger algunas estructuras elevadas, parte de la corriente del rayo puede afectar a las estructuras adyacentes a las protegidas. Esto se confirmará con los primeros resultados de la instalación de los dispositivos de protección y en caso necesano, deberán también protegerse esas estructuras, en las mismas fases. e) Realizar Simulaciones analíticas para confirmar que el esquema de proteción fué el adecuado. Esto es conven1ente particularmente en el caso de proteger solo algunos de los conductores en los circUitos. Sin embargo, es también importante para conf1rmar el efecto de las torres vecinas. f) Si partimos de que el mecanismo de operación de los .aparta rrayos con entrehierro externo es como se ha evaluado y observado en lineas de distribución, podemos esperar que el valor de resistencia de co11exión a tierra de estos dispositivos no debe afectar su operación, por lo que se recomienda no realizar mejora alguna a la red de tierras en torres protegidas con este tipo de dispositivo, siempre que se prote¡an todos los conductores en la torre. g) Una vez instalados los apartarrayos con entrehierro, debe registrarse una reducción notable de los índices de fallas en la linea, con respecto a los mayores niveles históricos registrad.os de fallas por descargas atmosféricas. CF.E/I.I.E. 89 J 7 ｾＬ＠ 1 ' MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION APENDICE A ,, ' i APENDICE A MAPAS DE LAS AREAS DE TP.ANSMISION CON LINEAS DE ISODENSIDAD DE RAYOS A TIERRA AREA DE TRANSMISION BAJA CALIFORNIA AREA DE TRANSMISION NOROESTE AREA DE TRANSMISION NORTE AREA DE TRANSMISION NORESTE AREA DE TRANSMISION OCCIDENTE AREA DE TRANSMISION CENTRAL AREA DE TRANSMISION ORIENTE '· AREA DE TRANSMISION SURESTE AREA DE TRANSMISION PENINSULAR .· li 91 ::.¡ 78 C F.EAI.E APENDICE A MAPAS DE lAS AREAS DE TRANSMISION APENDICE A MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION CON LINEAS DE ISODENSIDAD DE RAYOS A TIERRA '' En este Apéndice se muestran los mapas de las áreas de transmisión de C.F. E. con las densidades de rayos a tierra indicadas con isolineas. Estas densidades de rayos a tierra corrensponden al. promed1o de datos obtenidos durante 11 años de observación del número de rayos a tierra en diferentes zonas de la República Mexicana. Las áreas de transmisión de C.F. E. se en listan a continuación: - AREA DE TRANSMISION BAJA CALIFORNIA - AREA DE TRANSMISION NOROESTE - AREA DE TRANSMISION NORTE - AREA DE TRANSMJSION NORESTE - AREA DE TRANSMISION OCCIDENTE - AREA DE TRANSMISION CENTRAL - AP:::.A D:O TRANSMISION ORIENTE - A?.::;., D:O: TRANSM!SION SURESTE - APEA D:O TRANSMISION PENINSULAR Para cada área de transmisión se muestran los n1veles de densidad de rayos a tierra o el número de rayos a tierra por kilómetro cuadrado por año, N 9 • Los niveles de densidad de rayos a tierra se indican con isolineas de diferentes colores. Adicionalmente, en cada mapa se 1nd1can las coordenadas geográficas con sus longitudes y lat1tudes correspondientes. C.F.E /I.I.E. 9ó j :; 79 APENDICE A MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION LONGITUD -120.0 -116.0 -112.0 -108.0 34.0 32.0 30.0 o ::J >-- ¡;:: 28.0 :3 26.0 24.0 22.0 .:.7: NIVELES 3.00 - 5. 75 NIVELES 6.00 - e. 75 ¡ '" ,:>, -· ｾＭＺＮﾷ＠ -- FIGURA A.1.- AREA DE TRANSMISION BAJA CALIFORNIA 94 C.F E.n.I.E. MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION -116.0 APENDICE A -112.0 LONGITUD -108.0 -104.0 34.0 .1 ﾡｾＱ＠ 32.0 1 1 ,:1 30.0 a ¡:, ｾ＠ i 28.0 Ｇｾ＠ : '· '1 '·!', ::> ¡::: 11 1 1 i1 5 lj 26.0 1 1 1 1 l, i' 1 1i 24.0 ;' 1 1 22.0 Ni\1:0L!::S 3.CC· NIVELES 6.00 - -:J. 7:, 5. 7:. ,'' ¡ '. ' FIGURA A.2.- AREA DE TRANSMISION NOROESTE 95 C.F.E.A.I.E. MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION APENDICE A LONGITUD -112.0 -108.0 -104.0 -100.0 34.0 32.0 30.0 o :::> S: 28.0 :3 26.0 24.0 22.0 ｎｉｖｾｌＺｓ＠ NIVELES 0.25 - 2. 75 r;rvELES 3.00 - 5.75 NIVELES 6.00 - 6.75 9.0C! - 9.75 FIGURA A.3.- AREA DE TRANSMISION NORTE 96 J ＧＸＢｾ＠ C.F.E.n.I.E. ,, APENDICE A MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION LONGITUD -104.0 -96.C -100.0 30.0 i ' 28.0 1 i 1 ' 1 26.0 o ::> = S 1 1 ｾＭ -. -' '·- NIVELES 0.25 - 2. 75 NIVELES 3.00 - 5. 75 i NIVELES 6.00 - S. 75 NIV::LE:S 9.00 - S. 75 FIGURA A.4.- AREA DE TRANSMISION NORESTE \ ' 97 C.F.E.n.I.E. j '8:1 APENDICE A MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION LONGITUD -1 OB.O -96.0 -100.0 -104.0 26.0 24.0 22.0 20.0 18.0 16.0 ｎｦｖｾｌＺ＠ 3.0() - ::;. 75 NIVELES 6.00 - B. 75 NI\'::L.::S S.OC ｾＭ＠ - FIGURA A.5.- AREA DE TRANSMISION OCCIDENTE ｾ＠ j ｾｆＮｅｉ＠ 84 APENDICE A MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION ''i1 LONGITUD -100.0 -104.0 -96.0 22.0 l. ,· 20.0 18.0 16.0 t-liV::L::S 3.0G - 5. 75 NIVELES 6.00 - 8. 75 NIV::L::S 9.0:· - S. 7:. ¡, rl FIGURA A.6.- AREA DE TRANSMISION CENTRAL 99 C F.E.A.I.E •, o MAPAS DE LAS AREAS DE TAANSMISION APENDICE A LONGITUD -96.0 -92.0 22.0 o ｾ＠ ::::> 20.0 1 i. 18.0 , 6.0 NIVELES 0.25 - NIVELES .3.0C 1 - 2.75 ＵＮＷｾＬ＠ NIVELES 6 .OC - C. 75 NIV::LSS S.OC• - 9.75 FIGURA A.7.- AREA DE TRANSMISION ORIENTE 100 !.; C.F.E./1.1 E &ó MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION APENDICE A LONGITUD -100.0 -96.0 -92.0 -88.0 20.0 r - - - - - - - - , - - - - - - - - - - , - - - - - - - - - . 18.0 a :::> >-¡::: :3 16.0 1 !; i ｾ＠ ' NIVELES 0.25 - 2. 75 ｾｊｉｖＡＺｌｅｓ＠ .3.0::- - 5. 75 8.75 NIVELES 6.00 NiVEL[:? 9.0:- - ＲＮＷｾ＠ FIGURA A.8.- AREA DE TRANSMISION SURESTE 101 J 8t C.F.E.ii.I.E. MAPAS DE LAS AREAS DE TRANSMISION APENDICE A LONGITUD -96.0 24.0 -92.0 -88.0 -84.0 r--------....----------r--------, 22.0 o ::> ¡::: ::5 20.0 18.0 16.0 -· -NIVELES .3.CC· -· NIVELES 6.00 - 8.75 NiVEL:::: 9.0L· - :.:,1 :_-¡ ＵＮＷｾ＠ e -,- FIGURA A.9.- AREA DE TRANSMISION PENINSULAR • 1028 J 8 C F.EJI.I.E . j APENDICE B MODELO ELECTROGEOMETRICO APENDICE B MODELO .ELECTROGEOMETRICO B.1 Falla de Blindaje B.2 Cálculo del Angulo de Blindaje 103 C.F.E./I.I.E MODELO ELECTROGEOMETRICO APENDICE 8 '! APENDICE B MODELO ELECTROGEOMETRICO El modelo electrogeométrico se basa en el proceso físico de formación de la guia ascendente, durante una descarga atmosférica, descrito en la figura 1.2. En esta etapa de la descarga a tierra se describe el proceso de desarrollo de la carga transportada a tierra por la guia descendente y la formación de guias ascendentes al acercarse la guia descendente a tierra. Los estudios realizados alrededor de este proceso físico y la aplicación de modelos analíticos y empíricos junto con la experiencia ganada en observaciones en aplicaciones prácticas, han motivado una colección de ideas concentradas en el término Modelo Electrogeométrico. Con este térm1no se concentra la idea de la obtención del numero de rayos a lineas de transmisión y el procedimiento para localizar el blindaje de las mismas lineas y evitar la Incidencia de descargas a los conductores de fase. 1 " En este folleto se describe el modelo electrogeométr1co simplificado (CIGRE), en donde se considera el proceso de unión entre la guia ascendente y la descendente descrito con el concepto del rad1o de atracción (ver sección 1.0, figura 1.2). La figura 8.1 describe el modelo electrogeométrico oara el caso de dos hilos de guarda, para un valor especifico de comente y considerando un desarrollo vert1cal de la guia descendente. Los radios críticos se descnben con arcos de círculos para cada conductor de fase y para dos hilos de guarda. El lim1te obtenido para rayos Interceptados por la tierra es marcado por la linea honzontal a una distancia R9 del n1vel de tierra. En el caso en que la guia descendente con una corriente 1, correspondiente a los arcos dibujados (A-B y B·C), toque al arco formado entre A y B. se supone que la descarga 1ncidirá en uno de los conductores de fase. Si la guia toca los arcos B-C la descarga íncid1rá en uno de los hilos de guarda. Supon1endo que todas las guias son verticales, la distancia marcada por D, se tendría como la distancia de exposición para fallas del blindaje. De esta manera obtenemos el numero de fallas del blindaje como: J f donde se considera a la densidad de rayos a tierra, N9 , la longitud de la linea L1y la distancia de exposición para fallas de blindaje, D,, para una corriente de rayo determinada. Considerando la distribución de corriente de rayos, el número de fallas por blindaje se afecta por la función de densidad de probabilidad. Asi el número de fallas de blindaje se expresa como: C.F.EJII.E. 105 J 90 1! 1 APENDICE 8 MODELO ELECTROGEOMETRICO ¡m FB=2NJ-JDJ(l)dl 3 donde se tiene que el limite mínimo de comente de rayo considerada es de 3 kA y el máximo valor de corriente, !m, con el cual no se tendrán descargas a la linea. Con el incremento de la corriente el radio de los círculos (R" y R9) aumenta y la distancia D, se reduce. Finalmente se llega a un valor de corriente Im donde el valor de D, es cero. Si se considerá que los voltajes en los conductores de fase producidos por estas fallas de blindaje son menores que el V50 (voltaje critico de flameo por descargas atmosféncas con polaridad negativa), se considera que no existe falla del blindaje. Para determinar la falla del blindaje que producirá flameo, el limite inferior de 3 kA se reemplaza por la relación entre el V50 y Z,, la impedancia transitoria de la linea, como: 1e=?- Vso ZT asi las fallas de blindaje que producirán flameas se pueden obtener como: /m FBF=2NJ-J D/(l)dl le de esta ecuación se puede apreciar que para el caso en que 1, sea igual a !m. FB F será igual a cero, esto implica que no se tendrán fallas de blindaje con el ángulo de blindaje calculado, por lo que se tendrá un blindaje efectivo. Figura 8.1.- Modelo electrogeométrico. C.F.E./I.I.E. 106 j MODELO ELECTROGEOMETRICO APENDICE B B.1 Falla de Blindaje En la figura B.2 se muestra esquemáticamente la falla de blindaje para una corriente min1ma, figura B.2(a). y un blindaje efectivo, figura B.2{b). En la falla de blindaje, f1gura B.2(a), se tiene una zona de exposición marcada por la distancia D,, obtenida con el arco de circulo P-0, en esta área penetrarán los rayos (marcados por la letra B) al conductor de iase, CF. El rayo marcado por la letra A incidirá en el hilo de guarda y ei rayo marcado por la letra C Incidirá en la tierra. Reduciendo la distancia D, a cero se obtiene un blindaje efectivo, con el cual los rayos incidirán en el hilo de guarda, HG, o en el terreno cercano a la linea. A l(t) B e _--- AREA .,.,.-- DESCUBIERTA o Rg Hq ' Ht 1 - , ｄ･ｾ＠ 1 '' ""' ' ' j Rg H '1 ,j//l///&d//dd///d///ddd///h, (A) BUN().t.JE IMCOMPl(TO - ANCHO De ...QESCUBIERTO - DESCARGA@ ENTRA AL (B) BUND"-JE EF"ECTTVO - ANCHO De SE REDUCE A CERO CONDUCTOR DE fASE Cf Figura B.2.- Concepto de falla de blindaje por penetración de una corriente mínima del rayo a un conductor de fase (a) y ángulo de blindaje efectivo (b). 1 ::,, B.2. '1 Cálculo del Angula de Blindaje '1 Consideremos una linea de transmisión de 115 kV, con el tipo de torre 1B 1, la cual tiene un nivel básico de aislamiento al impulso, NBAI, de 550 kV de acuerdo a la tabla 4.2. La linea se encuentra en una zona con una densidad de rayos a tierra, Ng, de 3 rayos/km 2/año. La altura de los conductores de fase es de 19.0 m y el radio del conductor de 1.388 cm (795 MCM, 2.77 cm de diámetro) y la altura de los conductores de guarda es de 23.0 m. El voltaje crítico de flameo se determina de acuerdo a la sección 7 como: C.F.EJLI.E, 107 9"1r. '' '' APENO ICE 8 MODELO ELECTROGEOMETRICO V5"'' = NBAI/(1 - 1.3a) donde a es igual 3%, por lo que Vw1• es igual a NBAI/0.961, lo que nos da un valor de 572.32 kV. La impedancia característica del conductor de fase se calcula de acuerdo a lo establecido en la sección 1.1.4 donde la impedancia del conductor de fase se determina como: Con los valores de la altura, h,, y radio del conductor, r,, y usando la fórmula antenor calculamos un valor de 433.3 Q de impedancia característica del conductor de fase. De acuerdo a la expresión dada en la sección 1.1.5 se deduce que la comente de rayo mínima que producirá flameo es: lo cual nos da un valor de 2.64 kA que representa a la min1ma comente de rayo que producirá flamees en la línea de transmisión al fallar el blindaje. En las gráficas de la figura 2.2 se muestran los ángulos de blindaje obtenidos para corrientes de 5 y 10 kA como mínimas y para cuatro diferentes valores de alturas promedio Hr = IHF + H 9 )/2, la cual, para nuestro caso tiene un valor de 21 m. Considerando el valor mínimo de 5 kA y eligiendo un índice de fallas por blindaje que produciran flamees. FBF. de 0.15 como adecuado para nuestra linea. tenemos una relac1ón de FBF/N 9 = (0.15/3)= 0.05. Con el valor de esta relac1ón entramos a la curva de la figura 2.2 y encontramos un ángulo de blindaje de 30 grados. 108 C.F.E.ii.I.E 'J ｾＮ＿Ｚ＠ CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO, EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C '! APENDICE C CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO PARA CONDICIONES DE SOBRETENSIONES POR DESCARGAS ATMOSFERICAS, CORRECCIONES AMBIENTALES Y NIVELES DE CONTAMINACION EJEMPLOS DE APLICACION '1 ', 109 j ｾ＠ｾ＠ C.F.Eli.I.E. CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C APENDICE C CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO PARA CONDICIONES DE SOBRETENSIONES POR DESCARGAS ATMOSFERICAS, CORRECCIONES AMBIENTALES Y NIVELES DE CONTAMINACION. EJEMPLOS DE APLICACION En esta sección se da un ejemplo de aplicación sobre la determinación de las distanc1as min1mas entre conductores de fase y partes aterrizadas. considerando las sobretensiones de origen atmosférico en lineas de transmisión de 115 kV, 230 kV y 400 kV asi como la corrección de las distancias por factores ambientales. Postenormente se realiza el e¡emplo para condiciones de contaminación. i' '1 i [¡ l' ' ' C.1. Cálculo de la Longitud de Cadena de Aisladores para Condiciones Ambientales Normalizadas Se consideran las condiciones atmosféncas normalizadas con pres1ón atmosférica de 1013 mbar. humedad absoluta de 11 gr/m' y temperatura de 20ºC. PARA UNA LINEA DE 115 kV: 1. El nivel básico de aislamiento al impulso por rayo, NBAI, se obliene por medio de ¡ la tabla 4.2 (pág1na 48), en donde encontramos que para una linea de 115 kV tenemos un nivel básico de aislamiento al impulso t1po rayo (NBAI). en un 1ntervalo de aire, de 550 kV. 1 u H 2. Por otro lado, el nivel básico de aislam1ento al 1m pulso debido a sobretensJones de origen atmosférico, (NBAI o V, 0,.) está dada por la expresión: v,O% = Vs0'\J1 . 1.3o) donde a es 1gual a 3%, por lo que el NBAI es igual a 0.961 xV 5 ""'' donde V5 0 % es el voltaje critico de flameo, obtenido como el 50% de probabilidad de flameo del aislamiento eléctrico para condiciones atmosféricas normalizadas. Por lo que el voltaje critico de flameo al impulso por rayo se obtJene como: VSO'.ó = v,O',ó /(1 . 1.3o) = 550/0.961 = 572.32 kV 111 C.F.E./1 J. E l. CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO. EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C 3. Para el cálculo de la longitud de aislamiento podemos usar la siguiente expresión, (descrita en la sección 4.2, página 46): V5(1',' = k, d (kV) donde "k," es un factor geométrico de entrehierros que se obtiene de la tabla 4.1 (página 47) y que depende del tipo de torre empleada; "d" es la distancia minima entre conductores de fase y partes aterrizadas, expresada en metros. Para nuestro ejemplo tenemos que k, = 550. Por lo que la distancia se obtiene como: d =V50._. 1 k,= 572.32/550 = 1.04 m Por lo que la distancia mínima requerida de fase a tierra para la linea de 115 kV será de 1.04 m. PARA UNA LINEA DE 230 kV: 1. Por medio de la tabla 4.2 encontramos que para una linea de 230 kV tenemos un nivel básico de aislamiento a impulso por rayo (NBAI) de 1050 kV. 2. El nivel básico de aislamiento al impulso debido a sobretens1ones de origen atmosférico, (NBAI o VmJ está dada por la expresión: .., V,fl',, = V50"j1 - 1.3o) donde o es 1gual a 3%. por lo que el NBAI es igual a 0.961xV 50 ._.. Por lo que el voltaje crit1co de flameo al impulso por rayo se obtiene como: V50"., = v,O"., /(1- 1.3o) = 1050/0.961 = 1092.61 kV 3. Para el cálculo de la long1tud de a1slam1ento podemos usar la sJgu1ente expresión. (descnta en la secc1ón 4.2. pág1na 46): V5f1',, = k, d (kV) donde "k," es un factor geométnco de entrehierros que se obtiene de la tabla 4.1 (pág1na 47) y que depende del tipo de torre empleada; "d" es la distancia mínima entre conductores de fase y partes aterrizadas. expresada en metros. Para nuestro ejemplo tenemos que k,= 550. Por lo que la distancia se obtiene como: d =V 5 0 " 1 k,= 1092.61/550 = 1.986 m Por lo que la distancia mimma requerida de fase a tierra para la linea de 230 kV será de 1.986 m. "j 96 C F.E./I.I.E. APEND!CE C CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO. EJEMPLOS DE APLICACION PARA UNA LINEA DE 400 kV: 1. Por medio de la tabla 4.2 encontramos que para una línea de 400 kV tenemos un nivel básico de aislamrento al rmpulso (NBAI) de 1425 kV. 2. El nivel básico de aislamiento al impulso debido a sobretensiones de orrgen atmosférrco, (NBAI o V, 0 ,.) está dada por la expresión: V, 0,. = V50',(1 - 1.3o) donde o es igual a 3%, por lo que el NBAI es igual a 0.961 xV50 ,_. El voltaje critico de flameo al impulso por rayo se obtiene como: V5 0'., = V, 0,. /(1 - 1.3o) = 1425/0.961 = 1482.83 kV 3. Para el cálculo de la longitud de aislamiento podemos usar la sigurente expresión, (descrita en la sección 4.2, págrna 46): ,.•' donde "k," es un factor geométrico de entrehierros que se obtiene de la tabla 4.1 (página 47) y que depende del tipo de torre empleada; "d" es la drstancia mínima entre conductores de fase y partes aterrizadas. expresada en metros. Para nuestro ejemplo tenemos que k,= 550. Por lo que la distancia se obtiene como: d =V 50 ..-. 1 k,= 1482.83/550 = 2.696 m Por lo que la distancra mínima requerida de fase a tierra para la linea de 400 kV será de 2.696 m. C.2. Corrección de la Longitud de Aislamiento por Condiciones Atmosféricas no Normalizadas El sigurente paso es corregir los valores del nivel básico de aislamiento a rmpulso (NBAI), para los distintos niveles de operación, debido a los efectos ambientales en los que operarán las líneas de transmrsrón. Esto se realiza con base en lo expresado en la sección 6.1. Se consideran dos factores de correccrón por condiciones atmosféricas. el primer factor es por la densrdad del aire ó por presión atmosférrca y el segundo factor es por la humedad del ambiente. 1. El factor de corrección por la densidad del aire (!<,..) se obtiene por medro de la ecuación descrita en la seccrón 6.1 (página 63) como: Kd, = [ b/b0 t • [ (273 + T )/(273 + T) ]" 0 113 C.F.E.!U.E. J 97 CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO, EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C donde: T = temperatura ambiente en grados centígrados b = presión atmosférica en mbar T 0 =temperatura ambiente a condiciones estándar (20° C) b0 =presión atmosférica a condiciones estándar (1013 mbar) m, n =factores dependientes de la polaridad, tipo de tensión de prueba, forma de los electrodos y distancia disruptiva (igual a 1 para impulso por rayo). Los factores de "m" y "n" tienen un valor de uno para impulso por rayo. Supongamos que la temperatura ambiente en la cual operará la linea es de 18.5 2 C y la presión atmosférica de 845 mbar, correspondiente a una altitud de 1500 msnm. Entonces, el factor de corrección por la densidad del aire queda de la siguiente manera: Kda = [845/1013]' • [(273+20)/(273+18.5)]' Kda = 0.8384 Con el valor de la altitud y/o de la presión atmosférica se puede obtener el valor del factor de corrección por presión atmosférica, K... tomando directamente el valor de la tabla 6.1, página 64. El cual nos da un valor de K•• = 0.834, aproximadamente igual al calculado. 2. El factor de corrección por humedad (!<¡,) se obtiene por medio de la ecuación: donde "w" es un factor que depende de la geometria de entrehierros, el cual se obtiene de la tabla 6.2, página 65, para una configuración de electrodos punta-punta w = 1.0. "K" es un factor que depende de la humedad absoluta, cuyo valor se obtiene de las gráficas mostradas en las figuras 6.1 y 6.2, página 66. Para leer el factor de "K" se debe conocer la humedad absoluta del sitio en gr/m' que se obt1ene de la gráf1ca en la figura 6.2. cuyos parámetros son la temperatura de bulbo seco, temperatura de bulbo húmedo del lugar en grados centígrados y la humedad relativa del aire del lugar donde se encontrará la linea de transmisión. Para nuestro ejemplo tomamos los datos correspondientes a una altitud aprox1mada de 1500 msnm (metros sobre el n1vel del mar), obteniendo los siguientes datos: • humedad relat1va del aire es del 65% ·temperatura de bulbo seco de 18.52 C ·temperatura de bulbo húmedo 15 2 C Con los valores anteriores y con la figura 6.2, obtenemos la humedad absoluta del lugar con un valor de 11 gr/m '. 114 J CFE/I.I.E gg CALCULO DE LONGITUDES DE AISUIMIENTO. EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C Ten1endo el valor de la humedad absoluta del lugar y por medio de la figura 6.1, obtenemos el valor de "K": K= 0.995 por lo que el factor de correcc1ón por humedad queda de la siguiente manera: Kh = K" = (0.995) 10 Kh = 0.995 3. Obtenidos los factores de corrección por condiciones atmosféricas, podemos correg1r los valores de las distancias en aire con la expresión descrita en la página 67 como: donde K,. = Kda 1 Kh = 0.8426 sustituyendo los valores, tenemos: PARA LA LINEA DE 115 kV d, 0 = 572.32 1 (550x0.8426) d,o=1.235 m (que sustituye a 1.04) d,o = 2.357 m (que sustituye a 1.986) d,o = 3.199 m (que sustituye a 2.696) PARA LA LINEA DE 230 kV d, 0 = 1092.61 1 (550x0.8426) PARA LA LtNEA DE 400 kV d, 0 = 1482.83 1 (550x0.8426) El número de aisladores tipo 27SVC111, 28SV111C ó 32SPC111 necesanos para cumplir con la drstancia minima establecida. tomando en cuenta las correcciones por efectos ambientales, será: ' '1 '1 1 ! ' donde "d.," es la drstanc1a longitudinal del aislador, que para estos t1pos de aisladores es de 0.146 m. Por lo tanto: PARA LA LtNEA DE 115 kV NA= 1.235 1 0.146 ｾ＠ PARA LA LINEA DE 230 kV NA= 2.357 1 0.146 • 16 unidades PARA LA LINEA DE 400 kV NA = 3.199 1 0.146 ｾ＠ 9 unidades 22 unidades Nota: En estos ejemplos no se consideró el factor de seguridad de 1.05 (por geometria variable) ¡, C.F.E./I.I.E· 115 a s9 1·¡ ,. i· CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO. EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C C.3. Determinación del Número Mínimo de Aisladores de una Cadena tomando en Cuenta la Contaminación Ambiental de la Zona donde se Encontrará la Linea PARA UNA LINEA DE 115 kV 1. Nivel de contaminación ligero.- De la tabla 5.3 (4a columna). pagina 58, obtenemos que para un nivel de contaminación ligero la distancia de fuga minima nominal, D1m,, debe ser de 28 mm/kV, m1entras que el voltaje maximo del s1stema fase a tierra es de 123/,'3. Por lo que. de acuerdo a lo expresado en la sección 5.4, pag1na 56, la distancia de fuga total de la cadena (0 11 ,), debe ser: Mientras que el número de unidades en la cadena dependera del tipo de aislador a utilizar, tenemos que la distancia de fuga de las unidades (0 00 ,) se obtendran por catalogas. Para el ejemplo utilizaremos los siguientes tipos: TIPO D", (mm') 27SVC 111 28SV111C 32SPC111 292 445 612 Por lo que el número de unidades necesa nas para la ca den a de aisladores para una linea de 115 kV y un n1vel de contaminación ligero, sera calculado con la ecuación descnta en la sección 5.4, pagina 56, como: Para el caso de los aisladores tioo 27SVC111 se considera la distanc1a de fuga del aislador t1po normalizado. por lo que: , 7 a1sladores tipo 27SVC 111 NA=D11 jD", = 1988.4/292 2. Nivel de contaminación medio.- De manera sim1lar que el punto antenor, tenemos que para este n1vel la D,m, debe ser de 35 mm/kV (tabla 5.3), por lo que: 0 11 , = D,m, ｖｾＮ＠ k = 35 x 123/·. 3 x 1 = 2485 5 mm Entonces, el número de un1dades en la cadena de aisladores para .una linea de 115 kV y en un n1vel de contam mac1ón med1o. sera: NA=D 11jD"' = 2485.5/292 ,. j • 9 aisladores tipo 27SVC111 116 o 100 CF.E/LLE i CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C 3. Nivel de contaminación alto.- Para este mvel, tenemos que la D,mn (tabla 5.3), debe ser de 43 mm/kV, por lo que: D", = D,mn V m k = 45 X 123//3 X 1 = 3053.6 mm Entonces. el número de unidades en la cadena de aisladores para una línea de 115 kV y en un n1vel de contam inac1ón alto, será: NA=D 11 /Doa, = 3053.6/292 • 11 aisladores t1po 27SVC111 Por limitaciones en las distancias en aire. se usan aisladores con mayor distancia de fuga y conservando un aislador estándar (27SVC111) al frnal de la cadena (práctica común en C.F.E.), como se muestra a contrnuación: NA=D11 /Doa, = (3053.6·292)/445 ｾ＠ 7 aisladores t1po 28SV 111 e y un asilador tipo 27SVC 111 4. Nivel de contaminación muy alto.- Para esté nivel. tenemos que la D,mn (tabla 5.3), debe ser de 54mm/kV, por lo que: D",= D,mn Vm k = 54 X 123/·.'3 X 1 = 3834.7 mm Entonces. el número de unidades en la cadena de aisladores para una linea de 115 kV y en un nivel de contam rnación muy alto, será: 1 NA=D,jD'"' = 3834.7/292 ｾ＠ 14 aisladores trpo 27SVe 111 1 Como alternatrva por lrmitaciones en las drstanc1as en aire y usando la práctica de un a1slador estándar al frnal de la cadena de aisladores. tenemos: 11 !l ｾ＠ NA=D,jD'"' = (3834. 7 ·292)/445 1 , 8 aisladores t1po 28SV 111 e y un arslador tipo 27SVC 111 NA=D,/D'"' = (3834.7-292)/612 ｾ＠ 6 aisladores trpo 32SPC111 y un aislador tipo 27SVC111 PARA UNA LINEA DE 230 kV 1. Nivel de contaminación ligero.- De la tabla 5.4 (4' columna), págrna 59, obtenemos que para un nivel de contam·rnación lrgero la drstancia de fuga minrma nominal, D,mn· debe ser de 28 mm/kV, mientras que el voltaje máximo del sistema fase a tierra es de 245/, 3. Por lo que. de acuerdo a lo expresado en la seccrón 5.4, página 56, la distancia de fuga total de la cadena (D 11 J debe ser: 1 ·1 1 ·j 117 C.F.E./1.1 E. ] 101 1 CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO, EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C Mientras que el número de unidades en la cadena dependerá del tipo de aislador a utilizar. tenemos que la distancia de fuga de las unidades (D",) se obtendrán por catálogos. Para el e¡emplo utilizaremos los tipos enlistados a continuación: TIPO O"' (mm) 27SVC111 28SV111C 32SPC111 292 445 612 Por lo que el número de unidades necesarias para la cadena de aisladores para una linea de 230 kV y un nivel de contaminación l1gero, será calculado con la ecuación descrita en la sección 5.4, página 56, como: Para el caso de los aisladores tipo 27SVC111 se considera la distancia de fuga del aislador tipo normalizado, por lo que: ｾ＠ NA=D11 /D"' = 3960.6/292 15 aisladores tipo 27SVC111 2. Nivel de contaminación medio.- De manera similar que el punto anterior, tenemos que para este nivel la D,mn debe ser de 35 mm/kV (tabla 5.4), por lo que: o,"= Dlmn V m k = 35 X 245/,!3 X 1 = 4950.78 mm Entonces, el número de unidades en la cadena de aisladores para una linea de 230 kV y en un nivel de contaminación medio, será: • 17 a1sladores t1po 27SVC111 NA=D11 /D"' = 4950.78/292 Por 11mitac1ones en las distancias en a1re. se usan a1sladores con mayor distancia de fuga y conservando un aislador estándar (27SVC111) al final de la cadena (práct1ca común en C.F.E.), como se muestra a continuación: NA=011 /0"' = (4950.78-(12 x 292))/445 • 4 aisladores t1po 28SV111C y 12 asiladores tipo 27SVC111 3. Nivel de contaminación alto.- Para este n1vel, tenemos que la D,mn (tabla 5.4), debe ser de 43 mm/kV, por lo que: o,"= Dlmn V m k = 45 X 245f..'3 118 X 1 = 6365.3 mm C F E./1.1 E. ¡, CALCULO DE LONGITUDES DE AISLAMIENTO, EJEMPLOS DE APUCACION APENOICE C Entonces, el número de un1dades en la cadena de aisladores para una linea de 230 kV y en un nivel de contaminación alto, será: NA=D11 jD,,, = 6365.3/292 o 22 aisladores tipo 27SVC 111 Por limitaciones en las distanc1as en aire, se usan a1sladores con mayor distancia de fuga y conservando un aislador estándar (27SVC111) al f1nal de la cadena (práctica común en C.F. E.). como se muestra a cont'lnuación: NA=D11 jD,,, = (6365.3-292)/445 o 13 a1sladores tipo 28SV111C y un as1lador t1po 27SVC111 4. Nivel de contaminación muy alto.- Para este nivel. tenemos que la D,mn (tabla 5.4), debe ser de 54mm/kV, por lo que: D11 , = D,mn V m k = 54 X 245/ 3 x 1 = 7638.34 mm Entonces. el número de unidades en la cadena de aisladores para uria linea de 230 kV y en un nivel de contaminación muy alto. será NA=D11 jDoa, = 7638.34/292 = 26 a1sladores t1po 27SVC 111 Como alternativa por l1mitac1ones en las distancias en a1re y usando la-práctica de un aislador estándar al f1nal de la cadena de aisladores, tenemos: NA=D11 jD,,, = (7638.34·292)/445 o 17 aisladores t1po 28SV 111 C y un aislador tipo 27SVC 111 NA=D 11 jD'"' = (7638.34-(5 x 292))1612 o 1O aisladores t1po 32SPC 111 y 5 aisladores tipo 27SVC111 PARA UNA LINEA DE 400 kV 1. Nivel de contaminación ligero.- De la tabla 5.5 (4' columna). pág1na 60, obtenemos que para un nivel de contaminación ligero la distancia de fuga mínima nominal, D,mn• debe ser de 28 mm/kV. mientras que el voltaje mál<lmo del sistema fase a tierra es de 420/, 3. Por lo que, de acuerdo a lo expresado en la sección 5.4, página 56, la distancia de fuga total de la cadena (0 110 ), debe ser: D11,= D,mn Vm k = (28) (400//3) (1) = 6789.64 mm 119 0 l:J3 C FE /l.!. E. i. CALCULO 0!: LONGITUDES DE AISLAMIENTO EJEMPLOS DE APLICACION APENDICE C Mientras que ·el número de unidades en la cadena dependerá del tipo de aislador a utilizar, tenemos que la distancia de fuga de las unidades (0 001 ) se obtendrán por catálogos. Para el ejemplo utilizaremos los siguientes tipos: TIPO 27SVC111 28SV111C 32SPC111 D,., (mm) 292 445 612 Por lo que el número de unidades necesarias para la cadena de aisladores para una linea de 400 kV y un n1vel de contaminación ligero, será calculado con la ecuación descrita en la sección 5.5, página 60, como: Para el caso de los aisladores t1po 27SVC111 se considera la distanc1a de fuga del a1slador t1po normalizado, por lo que: NA=D,./0"1 = 6789.64/292 o ¡ 23 aisladores t1po 27SVC111 2. Nivel' de contaminación medio.- De manera similar que el punto anterior, tenemos que para este nivel la Dime debe ser de 35 mm/kV (tabla 5.5), por lo que: Entonces, el número de unidades en la cadena de aisladores para una linea de 400 kV y en un nivel de contam 1nac1ón medio, será. NA=D 11 j0,,. = 8487.05/292 ｾ＠ 29 aisladores t1po 27SVC111 Por limitaciones en las distancias en aire, se usan aisladores con mayor distancia de fuga y conservando un a1slador estándar (27SVC111) al f1nal de la cadena (práctica común en C.F.E.), como se muestra a continuación: NA=D 11 jD,al = (8487.05-(1 O X 292))/445 o 13 aisladores tipo 28SV111C y 10 as1ladores t1po 27SVC111 3. Nivel de contaminación alto.- Para este nivel, tenemos que la D1me (tabla 5.5), debe ser de 43 mm/kV, por lo que: Entonces, el número de unidades en la cadena de aisladores para una línea de 400 kV y en un nivel de contaminación alto, será: 120 C.F E.JII.E ﾷｾ＠ ... FACUL TAO DE INGENIEAIA U.N.A.M. DIVISION DE EDUCACION CONTINUA CURSOS ABIERTOS DISEÑO ELECTROMECÁNICO DE LÍNEAS DE TRANSMISIÓN TEMA MATERIALES UTILIZADOS EN LAS LÍNEAS DE TRANSMISIÓN ING. ESTEBAN DE LA TORRES CABRERA PALACIO DE MINERÍA JUNIO 1998 Palacio de Minería Calle de Tacuba S Teléfonos. 512-8955 ｐｲｾｭ･＠ 512-5121 piso Deleg Cuauhtemoc 06000 Méx1co, D.F. APDO. Postal M-2285 521-1987 Fax 510-0573 521·4020 AL 26 521-7335 MATERIALES UTILIZADOS EN LINEAS DE TRANSMISION A CONDUCTORES 1.- Calibres normalizados Los calibres normalizados de conductores para las líneas de transmisión en México son: ACSR 795 kCM Cóndor en 85 y 115 kV y ACSR 1113 kCM Bluejay en 230 y 400 kV con ampacidades de 900 y 1110 A, respectivamente a 75°C de temperatura del conductor. 2.- Número de conductores por fase. En líneas de 85, 115 y 230 kV se utilizan uno o dos conductores por fase, de acuerdo con la capacidad de transmisión requerida. En 400 kV siempre se utilizan dos conductores por fase como mínimo por razones de efecto corona. Recientemente, en 1995 se construyó en el Edo. de México, un circuito de 400 kV con 3 conductores por fase. Las separaciones normalizadas entre los conductores de una fase son: 33 cm para líneas de 85, 115 y 230 kV y 45 cm para líneas de 400 kV. Para 85, 115 y 230 kV la separación se basa en los herrajes normales. Para 400 kV la separación se basa en que el gradiente crítico superficiales no debe ser mayor de 15.8 kV/cm y que la reactancia sea la menor posible. 3.- Características mecánicas. La tabla 1 muestra las características mecánicas de los conductores normalizados. Tabla 1 - Características mecánicas de conductores. ACSR 795 kCM, Cóndor Características ACSR 1113 kCM, Bluejay Número de hilos 54/7 Diámetro, mm 28 Are a, mm' 456 Peso unitario, kg/m l . 524 l . 870 Carga de ruptura kg 12490 14030 Módulo de elasticidad inicial, kg/mm' 5202 5483 6678 6587 Módulo de elasticidad final, kg/mm 2 ,. 2 45/7 32 603 Coeficiente de dilatación lineal inicial, - ¡oc 18.28 x lo-• 20.53 x lo-• 19.26 x lo-• 20.80 x lo-• Coeficiente de dilatación lineal final, - - ¡oc 4 - Tensión mecánica máxima. Para evitar que se presenten vibraciones peligrosas, la tensión mecánica máxima de los conductores debe ser tal que las tensiones inicial y final a ooc sin carga de viento no exceda de 33 1/3% y 25%, respectivamente, de la carga de ruptura. (1) Por otra parte debe determinarse cual es la tensión mecan1ca más econom1ca en función del tipo de estructuras para una linea en particular. La tabla 2 muestra ejemplos de las tensiones normalizadas a -5°C y presión de viento de 24 Kg/m', tanto desde el punto de vista de vibraciones como desde el punto de vista de tensión más económica. Tabla 2 - Tensiones mecánicas máximas a -5°C y presión de viento de 24 Kg/m'. Tipo de estructura. B 85 KV 1 Cond. 2 Conds. por fase por fase 230 KV 1 Cond. 2 Conds. por fase por fase 400 KV 2 Conds. por fase Kq Kg Kg Kg Kv Torres 2500 1250 3900 2200 3700 Postes 1000 2000 CABLES DE GUARDA 1 - Material y calibre normalizados. Los cables de guarda normalizados para las lineas de transmisión de 85, 115, 230 y 400 kV están formados por 7 hilos de acero alta resistencia mecan1ca, extragalvanizados, con diámetro total de 9.53 mm. Recientemente se han estado empezando a emplear cables de acero con hilos de fibra óptica en su interior (OPGW) con características mecánicas similares. 2 - Características mecánicas. Las características mecánicas de los cable de guarda normalizados para ·las líneas de transmisión de 85, 115, 230 y 400 kV aparecen en la tabla 3. Tabla 3 - Características mecánicas de los cable de guarda normalizados. Número de hilos 3 - 7 Diámetro 9.5 mm Are a 51.2 mm' Peso 406 kg/km Carga de ruptura 4900 kg Módulo de elasticidad incial 15747 kg/mm' Módulo de elasticidad final 18137,. kg/mm' Coeficiente de dilatación lineal 11.52 x lo-•;oc Tensión mecánica La tensión mecánica de los cable de guarda debe coordinarse con la tensión de los conductores a fin de llenar los requisitos establecidos de separación a los conductores. La tabla 4 muestra ejemplos de tensiones max1.mas normalizadas de los cables de guarda correspondientes a las tensiones normalizadas de conductores. Tabla 4 - Tensiones guarda. ACSR 795 MCM, Cóndor T máx., kg C - normalizadas Cables de guarda T máx., kg de los ACSR 1113 MCM, Bluejay T máx., kg cable de Cables de guarda Tmáx. ,kq 1000 300 2000 600 2000 600 3700 1000 2500 750 3900 1000 CADENAS DE AISLADORES Y HERRAJES. 1 - Aisladores. Los aisladores normalizados para las líneas de transmisión en México, son del tipo suspensión con calavera y bola. : u 7 En las lineas de 85 y 115 kV se utilizan aisladores de 254 0 x 146 mm con resistencia mecánica y eléctrica combinada de 8165 Kg. En 85 kV las cadenas de suspensión llevan 6 unidades y las de tensión 7. En 115 kV las cadenas de suspensión llevan 8 unidades y las de tensión 9. En las lineas de 230 kV se utilizan aisladores de 254 x 146 mm con resistencia mecan1ca y eléctrica combinada de 11340 Kg. Las cadenas de supensión llevan 16 unidades y las de tensión 2 x 17. 0 En las lineas de 400 kV se utilizan aisladores de 254 x 146 mm con resistencia mecánica y eléctrica combinada de 11340 kg. Las cadenas de suspens1on llevan 23 unidades y las de tensión 2 x 24. 0 Las cadenas de tensión llevan un aislador más que las cadenas de suspens1on con objeto de que la probabilidad de flameo sea mayor en éstas. La longitud de la linea de fuga de depende de las condiciones de atmosférica. Ver aislamiento. 2 - los aisladores contaminación Herrajes. Los herrajes de las cadenas de aisladores para lineas de 85, 115 y 230 kV son del tipo convencional. Para lineas de 400 kV los herrajes de las cadenas de suspensión deben ser "corona free" en tanto que los de las cadenas de tensión son del tipo convencional con anillos equipotenciales. 3 - Cargas mecánicas. a) Cadenas de supensión sin deflexión. Un conductor por fase. T T = ICV' + CH 2 donde T = carga total CV = carga vertical CH CH =carga horizontal cv Dos conductores por fase. T T = 2ICV' CH cv CV Í''J 3; + CH' 5 b) Cadenas de suspensión con deflexión. Un conductor por fase. T ｾＧＢ＠ T ={CV 2 + (CH + CD) 2 donde CD = carga por deflexión CV Dos conductores por fase. T T = 2/CV 2 + (CH + CD) 2 CH+CD cv e) Cadenas de suspensión en V sin deflexión, dos conductores por fase. T¡ cv d) . CV Sen e + CV Sen e cv CH Ces e CH ces e Cadenas de suspensión en V con deflexión, dos conductores por fase. T¡ CV cv T2 e) = = = cv + CH + CD Sen e cv Sen e Ces e - CH + CD Ces e Cadenas de tensión. Un conductor por fase: máxima de trabajo. una vez la tensión Dos conductores por fase: tensión máxima de trabajo. dos veces la 4 - Resistencia mecánica. Las resistencias mecánicas max1mas de las cadenas de aisladores normalizados para las líneas de transmisión son: a) Cadenas simples: 8165 y 11340 kg. b) Cadenas dobles: 16330 y 22680 kg. La carga máxima a que pueden sujetarse las cadenas de aisladores debe ser tal que el factor de seguridad no sea menor que 3. La resistencia mecánica max1ma de los herrajes de los cables de guarda debe estar coordinada con la carga de ruptura de estos últimos. Por lo tanto, la carga de ruptura de estos herrajes no debe ser inferior a 4900 kg que es la carga de ruptura del cable de acero de alta resistencia mecánica de 9.53 mm de diámetro. Sin embargo, la carga de ruptura de los herrajes estandar para cables de guarda es bastante mayor que el valor de ruptura mencionado. D - ACCESORIOS. 1 - Varillas preformadas. Para proteger los conductores y limitar hasta cierto punto el efecto de las vibraciones en todos los puntos de sujec1on en suspens1on se utilizan varillas protectoras preformadas de aleación de aluminio. Para reparar los conductores en los puntos donde se rompan algunos hilos de aluminio se utilizan varillas de reparación preformadas de aleación de aluminio. Estas varillas, además, restablecen la capacidad de conducción disminuida por efecto de los hilos rotos. 2 - Empalmes. Los empalmes adoptados para la unión de conductores de las líneas de transmisión son del tipo de compresión para tensión plena (dobles). Los empalmes para los cables de guarda son del tipo preformado, aunque también se usan de compresión. o -t 7 3 - Amortiguadores. La vibración eólica es un fenómeno producido por el viento sobre los conductores de las líneas de transmisión, el cual al pasar sobre un conductor forma los llamados "vórtices de Karman", creándose diferencias de presión, lo que produce el desplazamiento al terno del condutor. La energía que absorbe un conductor se manifiesta como fricción entre sus hilos, originando un desgaste que los lleva a la ruptura; estas rupturas pueden ser visibles o detectables por medio de rayos X. Otras manifestaciones de las vibraciones son la pérdida de tornillos, con el consecuente aflojamiento, deformación y desplome de las torres. Los vientos causantes de este fenómeno son del tipo laminar, con una velocidad comprendida entre 3.2 a 12.8 Km/h, que se presentan generalmente en terrenos planos y con escasa vegetación y su efecto es más acentuado en los conductores superiores. Con objeto de disminuir la tendencia a la vibración de un cable, los fabricantes de conductores recomiendan que la tensión máxima de trabajo que se aplique, se mantenga dentro del 25 y 30% del límite de su tensión de ruptura. El tipo de amortiguador que se utiliza más comunmente es el Stockbridge el cual está constituido por alambre mensajero de acero recubierto de neopreno para evitar la corrosión, grapa de sujeción de neopreno y dos contrapesos fijos sobre cada uno de los cuales se ajusta un contrapeso móvil, a fin de cambiar el momento de inercia del amortiguador. La sujeción de la grapa al cable conductor se hace por medio de varillas preformadas. La instalación de amortiguadores está sujeta al análisis de la cinta registradora del vibrómetro Ontario, que se instala en las líneas bajo estudio de acuerdo a un programa de inspección para detectar vibraciones. Si este análisis indica la presencia de vibraciones con amplitudes iguales o mayores de 10 milésimas de pulgada será necesario amortiguar la línea. Mediante el valor de la frecuencia predominante se cálcula la distancia a la que habrá de instalarse el amortiguador con respecto al borde la grapa de sujeción de que se trate, siendo por lo tanto instalados 2 amortiguadores por fase y torre, excepto en los claros con tensiones de remate, en los que no se instalarán. Las fórmulas utilizadas son las siguientes: V = Fd 3.26 donde: y K = 0.435 V .J Td 2 w F = frecuencia en ciclos/seg. D ,, 8 d =diámetro del conductor en pulgadas. V = velocidad del viento en millas/horas T = Tensión del cable en libras. W = Peso del cable en libras/pié. K= Longitud de cresta de vibración/2. La instalación del amortiguador se hará dentro de la mitad intermedia de la longitud de cresta de vibración, es decir, dentro del rango 0.5 K a 1.5 K. 4 - Separadores. Para mantener la separac1on entre los conductores de una misma fase, se utilizan separadores con resistencia mecánica suficiente para soportar, sin que se deformen permanentemente, los esfuerzos electrodinámicos de compres1on producidos por corrientes de corto-circuito asimétrico y con dispositivos de sujeción que limiten al mínimo el deterioro de los conductores. La selección de los separadores debe hacerse en base a las condiciones de corto circuito del sistema. En principio, para líneas de 85, 230 y 400 kV, se consideran corto circuitos de 10 000, 15 000 y 20 000 MVA, respectivamente, con tiempo de S ciclos para el libramiento de la falla. 5 - Conectores y electrodos de puesta a tierra. Para la conexión a tierra de las torres, se utilizan enrollamientos de cable de cobre No. 4/0 AWG de 7 hilos, contra antenas de cable de cobre del mismo calibre y varillas copperweld de 16 mm de diámetro, unidos por medio de conectores adecuados. La longitud de los tres elementos mencionados depende de la resistividad del terreno en cada caso. 6 - Boyas señalizadoras. En el caso de líneas de transmisión cercanas a aeropuertos o bien líneas en terrenos montañosos con claros de 500 m o mayores (cruces con cañadas o ríos) y que se encuentren dentro de rutas de frecuente tránsito aéreo, se utilizan boyas señalizadoras. Estas se instalan sobre los hilos de guarda aproximadamente a cada 50 m. Son fabricadas comunmente de fibra de vidrio y pintadas con colores llamativos resistentes al intemperismo. Sus dimensiones son de alrededor de 1 m de diámetro. Se componen de dos medias esferas y si fijan al conductor mediante un preformado para que no se corran D E - ESTRUCTURAS. El diseño de las estructuras de las líneas de transmisión se basa en las consideraciones siguientes: 1 - Distancia mínima de las partes vivas a tierra. a) b) e) d) Estructuras Estructuras Estructuras Estructuras de de de de 85 kV : 0.96 m. 115 kV: 1.30 m. 2.14 m. 230 kV 400 kV : 3.38 y 2.92 m. Las distancias mínimas a tierra en estructuras de 85, 115 y 230 kV están definidas por nivel básico de aislamiento. En estructuras de 400 kV se consideran dos distancias: la primera por nivel básico de aislamiento; la segunda por sobretensiones debidas a operación de interruptores; en este caso, la distancia mínima será de 3.70 m. para 400 kV y 2.56 m. para 230 kV. 2 - Angula de desplazamiento de cadenas y puentes. '. Las distancias mínimas a tierra se consideran en las siguientes condiciones: 3 - a) Las cadenas de suspensión desplazadas de 22° a 30° de la vertical en el caso de estructuras de suspensión, sin deflexión. b) Las cadenas de suspensión desplazadas de 35° a 45° de la vertical en el caso de estructuras de suspensión con deflexión hasta de 5°. e) Los puentes de las estructuras de tensión desplazados de 10 o a 15 o de la vertical. El ángulo de desplazamiento de las cadenas de aisladores de suspensión y los puentes en las torres de tensión queda determinado por la posición de la resultante de la carga de viento y el peso del conductor. Distancia mínima entre fases. La distancia mínima entre fases queda determinada, en general, por los requisitos de distancia mínima de las partes vivas a tierra y por limitaciones de efecto corona. Las distancias mínimas entre fases adoptadas según la disposición de los conductores son: a) Disposición vertical. En En En En 85 kV : 2.50 m 115 kV: 3.00 m 230 kV 5.00 m 400 kV : 8.50 m ·o ., ¡ '- b) Disposición horizontal. En En En En 4 - 85 kV : 3.00 m 115 kV: 4.50 m 230 kV : 6.00 m 400 kV kV : 10.00 m Altura de las estructuras. La altura libramiento conductores últimos. es función del de las estructuras mínimo al piso, de la flecha de los y de los puntos de sujeción de estos En el caso de torres de acero por razones económicas se consideran tres alturas para cada tipo de torre: una altura base para el claro normal, una extensión y una reducción. Estas se utilizan indistintamente según la topografía del terreno y los obstáculos que se encuentren en la ruta de la línea de que se trate. En el caso de postes de acero solamente se considera una sola altura puesto que éstos se utilizan solamente en zonas urbanas donde el terreno generalmente es plano. 5 - Cargas mecánicas. a) Torres de suspensión. Primera suposición: ningún cable roto. En estas condiciones se consideran las siguientes cargas actuando simultáneamente. Carga vertical: Peso de conductores, cables de guarda, equipo de montaje, aisJadores, herrajes y peso propio de la torre. Carga transversal: Carga máxima de viento sobre conductores, hilos de guarda, aisladores, herrajes y sobre la propia torre. Segunda suposición: guarda rotos. Se consideran las simultáneamente: Carga vertical: suposición. un conductor o un hilo de siguientes cargas Igual en que la actuando primera Carga transversal: Igual que en la primera suposición pero considerando la mi t:ad del claro de viento para el cable roto. ti Carga longitudinal: 100% máxima del cable roto. b) de la tensión Torres de tensión. Primera suposición: ningún cable roto. En estas condiciones se consideran las siguientes cargas actuando simultáneamente: Carga vertical: Igual que en la primera suposición de las torres de suspensión. Carga transversal: Carga máxima de viento sobre conductores, cables de guarda, aisladores, herrajes y sobre la propia torre, más la resultante de las tensiones máximas de los cables por deflexión de la línea. Segunda suposición: Dos conductores rotos, o un conductor y un cable de guarda roto, del mismo lado de la torre. Se consideran las simultáneamente: Carga vertical: suposición. siguientes Igual que cargas en actuando la primera Carga transversal: Igual que en la primera suposición pero considerando la mitad del claro de viento para los cables rotos. Carga longitudinal: 100% óe máxima de los cables rotos. e) la tensión Torres de remate. Primera suposición: Ningún cable roto, es decir, todos los cables actuando de un solo lado de la torre. En estas condiciones se consideran las siguientes cargas actuando simultáneamente: Carga vertical: Igual que en la primera suposición de las torres de suspensión. Carga transversal: Carga máxima de viento sobre conductores, cables de guarda, aisladores, herrajes y sobre la propia torre. 0 ., .., Carga longitudinal: 100% de la tensión máxima de todos los cables actuando de un solo lado de la torre. Segunda suposición: Dos conductores y un hilo de guarda rotos del mismo lado de la torre. Se consideran las simultáneamente:· siguientes cargas actuando Carga vertical: Igual que en la primera pero considerando únicamente los cables que soporta la torre. ｳｵｰｯｩ｣ｾｮ＠ Carga transversal: Igual que en la primera suposición pero considerando únicamente los cables que soporta la torre. Carga longitudinal: 100% de la tensión máxima de los cables que soporta la torre. LOCALIZACION Y SELECCION DE ESTRUCTURAS A. CONDICIONES DE CARGA. Las líneas de transmisión se proyectan actualmente con los requisitos de resistencia mecánica que establece el Reglamento de Instalaciones Eléctricas en vigor, capítulo 22.- Líneas Aéreas 1 - Cargas en los conductores y cables de guarda. Para calcular la tensión mecánica de los conductores y cables de guarda, se considera como carga total la resultante del peso del conductor o cable y de la fuerza producida por el viento, actuando horizontalmente y en ángulo recto con la dirección de la línea en las condiciones siguientes: 2 - a) Presión de viento. La fuerza ejercida por el viento se calcula como la correspondiente a una presión de 24 Kg/m' de área proyectada de la superficie de los conductores o cables. b) Temperatura mínima. Se supone que los conductores están sometidos a una temperatura mínima de -5°C Cargas en las estructuras. Las cargas que actuan en las estructuras se calculan en la forma siguiente: /.S a) Carga vertical. La carga vertical se considera como el peso propio de la estructura más el peso de los aisladores, herrajes, conductores y cables de guarda. Para calcular la carga vertical debida a los conductores y cables de guarda se multiplica el claro de peso, definido como la distancia entre los puntos más bajos de dos catenarias adyacentes, por el peso unitario de los conductores o cables. b) Carga transversal. La carga transversal es la debida al viento, soplando horizontalmente y en ángulo recto a la dirección de la linea, sobre las estructuras, aisladores, herraj es, conductores y cables de guarda, más la debida a las componentes transversales de tensión mecanJ.ca de los conductores por cambio de dirección de la linea. Para calcular la carga transversal debida al viento sobre conductores y cables de guarda, se multiplica el claro de viento, definido como la semisuma de dos claros adyacentes, por la carga unitaria de viento sobre los conductores o cables. La carga de viento sobre las estructuras se calcula en función del área expuesta y una presión de viento de 60 Kg/m 2 ó 39 Kg/m 2 , según se trate de elementos planos o elementos cilíndricos respectivamente. Tratándose de estructuras de celosía, la carga de viento se calcula en función del área expue.sta más 50% para considerar el área del otro lado. e) Carga longitudinal La carga longitudinal es la debida a las componentes de las tensiones mecánicas de los conductores y cables de guarda ocasionadas por desequilibrio a uno y otro lado de una estructura, por cambio de tensión de los conductores, por remates o por conductores rotos. En los remates, la carga. longitudinal se considera igual a la suma de todos los conductores que rematen en la estructura. o l4 .. l!.f B FLECHAS Y TENSIONES. El cálculo de flechas y tensiones y cables de guarda es un trabajo muy laborioso que requiere mucho tiempo cuando se lleva a cabo por procedimientos gráficos. La utilización de una computadora, para la solución de un problema como éste, reduce ampliamente el tiempo de cálculo requerido. Existe un programa para el cálculo de flechas y tensiones por medio de una computadora, escrito en FORTRAN y que se puede almacenar en el disco duro para su utilización inmediata. 1 - Descripción del programa. El programa calcula las flechas y tensiones iniciales y finales, para una serie de claros comprendidos entre un mínimo y un máximo variables. La serie de claros requeridos se define fijando el claro mínimo, el claro máximo y un intervalo entre claros. Para el cálculo se establecen tres límites de tensión con objeto de limitar el efecto destructivo de las vibraciones producidas por el viento en los conductores: Límite de tensión max1ma: La tensión máxima de los conductores a -s•c y presión de viento de 24 Kg/m' no debe ser mayor de 50% de la carga de ruptura. Límite de tensión inicial: La tensión inicial de los conductores a o•c sin viento no debe ser mayor de 33 1/3% de la carga de ruptura. Límite de tensión final: La tensión final de los conductores a o•c sin viento no debe ser mayor de 25% de la carga de ruptura. El programa determina automáticamente cual de los tres límites determina el cálculo y por conveniencia para el trazo de las gráficas, encuentra el claro donde ocurre un cambio de límites. Prácticamente se cuenta con dos programas para el cálculo de flechas y tensiones: FYTCC que se utiliza para cables compuestos, por ejemplo cables de aluminio con alma de acero; FYTCH que se utiliza para cables homogéneos, por ejemplo cables de aluminio, cables de cobre o cables de acero. i.5 2 - Datos para el cálculo. El acceso al programa medio de una pantalla una serie de datos que se trate, así como propias. de flechas y tensiones es por en una PC, en la cual aparecen identifican al conductor de que sus características mecánicas Para cada conductor corresponde un juego de datos de claros, límites de tensión, temperaturas, características del conductor y constantes de la catenaria. El orden en que se presentan los datos en la computadora es el que se indica en las tablas 17 y 18, según se trate de conductores compuestos o conductores homogéneos respectivamente. 3 - Resultados del programa. El programa obtiene valores de flechas y tensiones, iniciales y finales, para las siguientes, ,temperaturas y condiciones de carga: -5°C ó -l0°C con presión de viento de 24 ó 39 Kg/m' respectivamente. -5°C ó -l0°C sin carga de viento, ooc sin carga de viento, ·l0°C sin carga de viento, 20°C sin carga de viento, 30°C sin carga de viento, 40°C sin carga de viento, 50°C sin carga de viento, l6°C .' sin carga de viento para libramientos y distancias reglamentarias. Para cada claro se obtienen cuatro renglones de resultados que corresponden sucesivamente a tensiones finales, flechas finales, tensiones iniciales y flechas iniciales, a las temperaturas y en las condiciones indicadas. Las tensiones están dadas en kilogramos y las flechas en metros. Las tablas 19 y 20 muestran un ejemplo de los datos y los resultados para un cálculo particular de flechas y tensiones. Las tablas 21, 22, 23 muestran las tensiones límites de trabajo y constantes de la ecuación esfuerzodeformación. D ]6 /{, Tabla 1 7- Lista de datos para conductores ACSR. Símbolo Descripción Unidad Tarjeta de identificación SPNX Claro mínimo m SPI Intervalo entre claros m SPNM Claro máximo m TF Límite de tensión final Kg. TI Límite de tensión inicial Kg. TR Límite de tensión máxima Kg. TEMF Temperatura de TF TEMI Temperatura de TI TEMR Temperatura de TR TEMB Temperatura de referencia oc oc oc oc WB Peso unitario Kg/m WR Peso unitario resultante con viento Kg/m AREA Area de la sección recta cm XMES Módulo de elasticidad del acero Kg/cm2 XNEA Módulo de elasticidad del aluminio Kg/cm EF Módulo de elasticidad total final Kg/cm El Módulo de elasticidad total inicial Kg/cm2 COEFS Coeficiente de dilatación lineal del acero ¡oc COEFI Coeficiente de dilatación lineal total final joc COEFF Coeficiente de dilatación lineal total inicial joc GCR Constante de la curva elástica Cl Constante de la ecuación esfuerzo-deformación C2 Constante de la ecuación esfuerzo-deformación C21 Constante de la ecuación esfuerzo-deformación C3 Constante de la ecuación esfuerzo-deformación !J 2 2 2 17 Tabla lh' - Continuación Descripción Simbo lo r C4 Constante de la ecuación esfuerzo-deformación es Constante de la ecuación esfuerzo-deformación e¡:; Constante de la ecuación esfuerzo-deformación CCl Constante CC2 Constante de la catenaria: 7/fJ+O CCJ Constante de la catenaria: 1/24 CC4 Constante de la catenaria: 7/192D ces Constante de la catenaria: 241/ 41"' 080 CC6 Constante de la catenaria: 7/?f34 CC7 Constante de la catenaria: 1/8 XMl Constante de la catenaria: l/72D XM2 Constante de la catenaria: l/40,32D ､･ｾ＠ Unidad la catenaria: 224/h4,Sl2 r; J .Ｇﾷｾ＠ ' Tabla 18 - Lista de datos para conductores de aluminio, cobre o acero Símbolo Descripción Unidad Tarjeta de identificación SPNX Claro mínimo m SPI Intervalos entre claros m SPNM Claro máximo m TF Límite de tensión final Kg TI Límite de tensión inicial Kg TR Límite de tensión máxima Kg TEMF Temperatura de TF TEMI Temperatura de TI TEMR Temperatura de TR WB Peso unitario Kg, WR Peso unitario resultante con viento Kg/m AREA Area de la sección recta EF M6dulo de elasticidad final Kg/cm El M6dulo de elasticidad inicial Kg/cm COEF Coeficiente de dilatación lineal Cll Constante de la ecuación esfuerzo-deformación Cl2 Constante de la ecuación esfuerzo-deformación Cl3 Constante de la ecuación esfuerzo-deformación Cl4 Constante de la ecuación esfuerzo-deformación CCl Constante de la catenaria: 224/64,512 CC2 C on stante de 1 a catenaria: 7/ f.40 CCJ Constante de la catenaria: 1/24 CC4 Constante de la catenaria: 7/192fJ ces Constante de la catenaria: 241/ 4f,' oso cm 2 ;oc 2 2 Tabla 18 - Continuación Simbo lo Descripción CC6 Constante de la catenaria: 7/:134 OC? Constante de la catenaria: 1/8 XMl Constante de la catenaria: l/72SJ XM2 Constante de la catenaria: l/40,32SJ Unidad ,, n '· '1 Tabla 19 - Ejemplo de datos para RCSR 1113 KCM, BLUEJRY + 50.0000 + 50.0000 + 500.0000 +3700.0000 +3504.0000 +4672.0000 +.00000000 +.00000000 +22.220000 +1.8700000 +.03198000 +6.0156293 +127946.00 +530765.00 +658711.00 +548340.00 +.00001152 +.00002053 +.00002080 +.00003500 +.00029200 -.00498600 ·+.74755000 +.00001730 -.00026110 +.01373490 +.00350000 1 cálculo de flechas y tensiones FLECHAS Y TENSIONES SPNX SPI SPNM TR TF TI TEMF TEMI TEMB WB DTC RRER XMES XNER EF El COEFS COEFI COEFF GCR C1 C2 C21 C3 C4 es C6 JS a 21 :1../ 1 Tabla 20 - ACSR 1113 KCM, BLUE.JAY - FLECHAS Y TENSim<ES LTM= 3700.f':G A -5 GC Y PV DE 24 f.::GIM2 LTF= 3504.f:·G A LTI= 4672.kG A ｾﾷＬ＠ L CARGA TEMP. CLARO Sr) .. 3700. 5(J .. 0.17 5'). so. 1 (J(l. 1 ｾＺｯＮ＠ 1 (J(J .. lt)O. 1 3700. 0.66 3700. ｾＺＡＨＧＮ＠ＱｾＮｯ＠ 1. 54 15i). 1 S\). 200. 3 70(1. ;.:.Ji) . 3700. L¡.. 6.17 30(! •. '3700. sv 30 4(> 2S62. 0.23 2752. 1913. 0.31 Só1i3. (¡. 16 3297. O .l.S 3b96. 0.16 ':1'::1-.C ._¡._•/_¡. ('. 17 !=J. 21 3642. 0.64 3.=:.60. 0.64 332(1. o. 70 2741. 3383. 0.60 28 7(1. 0.81 227(¡. 1. \:)3 2427. o. '76 29(s1. 2S44. 1.46 3615. 3342. 1. ｳＮｾ＠ 3390. 1. L¡.6 1. 55 .. 2. tS3 35 711 • 2 •.62 3361. ＳｾＮＲＴ＠ＳｾＮＵ＠ｲｾｳ＠ ü. 1. ｴｾＲ＠ 2987. 1. 76 2. 76 31)23. 3.10 3082. 3.04 3376. 3113 .. 2ft -:'9 339":'. '-'.16 4 • 3L¡. 35=.4J • 4.14 3lt(l3. 3 ::. ·=1 1. • b. 02. 33[-\b. ＳｾﾷＱＶＮ＠ :.=:4(1 ..... :-•• (Jj_ ｾ［ＬｩＩＮ＠ sv 20 o 28 2Su. SV 1(1 -C, ＳｾＮＹＵ＠ l¡. • ＭＺﾷｾＩ＠ 6.24 2363. •.0. __, • ":•':1 ;;._._¡ ,.-.ü" L¡.¡)') • 1¡ ＨＱｾ＠ .:37(10. 11 . or: ｬｾ＠ｾ］ﾷＢ＠ｳ LrSO" 13.95 4· ｾＮＨＺ＠ ,_J • ｾＺＬＨｈＩＢ＠ｳｯｾＩＮ＠ 2595. 2G35. 1e.s .-:.. .--.' 7 .... .-:o, 1 2.59 "1"" 1!:. • 2.64 ...,..., ... .-:: )..., 28ql. 2702. 2540. (1: 300(;. i:-.65 321(.:. 7. ＨＬｾ＠ 5 ＢｌｾＳ＠ 7SS. 5.33 ｾＺ＠ｃＺＮｬｾ＠ -.:) • ＲＮｾＸ＠ 7 • ::JL; ú 2.9(!,0 ｾｬｏｅＬＮ＠ 9. íl.t... L.' " \,.' •.1 ｾ＠ r-, 7 7. ft ' CL Cjo_.) O:Jl+ 1 ｾＺ［Ｎ＠ 31t._,l.¡" Ｚﾷ｜ﾡｾＮ＠ 11.04 11 . =·2 12.35 ,::;L¡.(tL¡.. 31c:'1. 1 ｌｾ＠ • 99 Ｚ｟［ｬｾＹｦＮＧＬＢ＠ 11 .(1 1:) j_3.79 14. ,:,3 3472. .-,¡ • ,.·_,:.;- j lT 11 . ｓｌｾ＠ .L2 . . 341)7. 3?14. .1 7. 1)9 3'+6:":. 1'. 06 1 7. JS 3L1lc1 ｾ＠ 1 7" Ｎ］Ｚ［ｾＧ＠ J .... l5.45 1 ｾＭＮ＠ＷＬｾ＾＠ J (:_, ＢＨＧｾＮﾡ＠ 2" 3164. .U:J. 2S .16. 11 ＳｾｬＱ＠ u 22 34 2849. 3.29 L¡.. 21 2'?15. ;3. 2.1 . ｾＴＨＱＰ＠ n L¡.. 93 (;" 12 2SS'4. 5.66 ＳＱＩＲＧ［ｾＮ＠ 5.99 30/:.\9. ó.89 2 7L¡ 6. 7 • ;· .1 e..• (l7 -. .... .--. f""' ＲＸｾＳＮ＠ .-:: 1 ,¡;", 2f!.Lllc • 1 r). S9 .--. ....1 t"' (_,' • ｾＮ＠ 10 H • o7 "r?f..167. 13. 18 :J(¡1J . 15-90 3s"'t3.1. .1 r: " f,() 30 ＭｾｌﾡＮＢ＠ 17 '?:;-' 3(l9 1) . j 9" .1. 7 e¡. 18 3164. Q. 2840. J::;.;" 30 .. " 31'+9. lA. ::::3 "p,L¡ n L¡. ＮＺｾＬｊＢ＠ L¡.L¡. 3116. • 34 ｾＮｴ＠ 1.90 7. 41+ 303·:'¡. • 1.97 216L¡. ＮＭＬｾ＠ ?e. 90 :;•7 /L+" 4. (>4 ｾ［Ｎ＠ (1. 4" 2. 71 2705. ＲｾＮ￭Ｉｌﾡ［Ｚ］＠ 6.S8 3251. ＱＹＡＮｾ＠ ..-...1. ,::;. 3.92 ?.1 79. 1 ..,. ·;",;_,_ 1779. 1.32 t.<:: 4 .. 99 3700. .}._ 2445. 1. a2 15G1 . 1. 5(1 2586. l3" 75 51)(1. 144;"- l . L¡.2 2813. 3.33 3033. 3400. ＱＰＮＸｾ＠ lC·. 81 1644. 3. 73 31L:3, 12. t)(J 3lt ¡;;::_ • Ｓｌｴｅ｜ｾﾷＮ＠ n !+('·=¡ .. n,s; 3.42 5 .. 2397. (.4S 2514. 3 . 2157. • 1 r=l2.:::. 9. 76 ::\'-!-1 (¡ • /:..44 [;. ll 7 '-·!'--' 16 O.ób ＱＲＮｾＹ＠ 1_. ＳＴＸｌｾＮ＠ 350. o. ｓｌｾ＠ 27L:·S. 4.65 L -, •• \.)" .;::.1) 23 2064. 1.1:::l ｾｖ＠ lr)c;·o. (¡. ＳｾＮ＠ 1910. "" 1.99 294(1. ＡＺ［Ｎｾ＠ 0.41 1é.72. 2.07 26LJS. 71 L¡.. 31 2172. 0.27 1416. 8 • ｌﾡＮｴｾ＠ｬｾ＠ GC SV S\.' sv SV ﾷｾ＠ＭｾＮ＠ O. 16.35 1.1 '3191. 11.82 32.10. 11 , 7Lf 32:::31" 14.80 2q::;:.::. 16. 2,l 32L+6. ＳＱｾﾡｦＩＴＮ＠ 3262 . J.\?" n ＮＺ［ｾﾷ 7L¡. . 19.62 ＱＲＱ＠ 1Lt.7;3 .1 Ｎｾ＠ .. ｌｾ＠ 3275. ｌｾＮＰＶ＠ ·Antes :la que ocu::=-rn la car;a máxima sin hiel::; ni vientn Final en Despué3 de que oc urre 13 carga múx.t rua 7:i n hielo ni viento 'f. de % de ｉｾｩ｣･ＮｬＳ＠ Material Condiciones de cárga Cobre Todas 1'1 carga de rotura 7emp .)5 16 oc ]3. car- ca de rotura 25 Temp oc 16 lo "' Acero Aluminio y ACSR Todas 35 16 25 16 Severas 33 1/J -:-20 25 -20 Moderadas 33 1/3 -10 25 -10 Benignas 33 1/3 o 25 o La tensión máxima de trabajo es del orden ñe 6ffl,, ｓｏｾＬ＠ la carga de rotura. N w 40% ó .B ＱＯＳｾ＠ de 'V.:•JLA 22 - lM.'::? Ｎｾｓ＠ Y CQC'ST Am:ES DE B. EGUACI ON ESFUERZO-DEFORMACION PA:9.f. COND:JCTORES DE ACERO, COEHE i A.uullilNIO. ｴｾｉｍＮｅｏＺｓ＠ EI . ·-·· ----------· r.,:: ｪ｟ｾｬＩ＠Ｍｾ＠ＨＮｾ＠ o. 000016SJ2 0.00000241 0.00000345 0.00001189 0.00001025 1,089,650 .984,200 384,200 0.00001692 0.00001692 '!,476,30 1,335,700 1,546,600 h i.J_, Ｎｾ＠ ·: J ld.J::;.J ｾ＠ 1, 124,8CO C" ｾｔＢＧＺＱ C12 ＭＰＮＱｾＲＸ＠ -0.00068460 -0.00071224 0.007418 0.002870 0.016242 0.020093 -0.028440 0.092984 -0.011680 -0.107848 -0.00001058 -0.00000239 0.00113285 0.00056020 -0.021980 -0.006838 0.258807 0.1)8847 0.00001453 0.00001530 0.00001404 0.00001620 0.00000190 0.00000601 0.00000026 0.00000160 -0.00019660 -0.00051871 -0.00000909 -0.00005069 0.008516 0.015432 -0.00014.7 0.000932 -0.071380 -0.058390 '0.049260 0.105026 0.000614 0.000606 0.021500 0.038772 0.049189 0.199657-0.566275 O.G0001692 O.G00v1692 ｾＰＮＱＳＸ＠＼･ｬ､＠ 8!· ' ..,)O - ... r. • . !. ·' F 1 , 265, 4 O·J 1,300,550 1, '159, 950 1;370,850 1,054,500 ｾﾷｴＮＧＭＡ＠ ::. :1..> \ ;·.bJ.t: , ,687,200 i,546,600 0.00001296 0.00001295 0.00000011 0.00000016 -0.00001510 -0.00001465 688,940 653,790 548,340 541,310 0.00002106 0.00002196 0.00014355 -0.00009759 -0.00450119 0.00833046 ＭＰＮＱｾＶ＠ｾＶＮＬ＠ tJ 579,272 . ¡.85, ')70 ＰＮＲＳＭｾ＠ /!-56,950 0.000023N -0.00024792 o.oooo5708 0.00019033 0.01092618 -O.OCO.H630 -0.00212983 -0.103062 0.006690 e·. e 1éla4 7 1,342,730 0.00001152 0.00000956 -0.000510 ,.:{_ ﾷｾ＠ ;j¡_.., 8. .1) ¡ :Duro -' L r •e Lnl o ｾＭＺ＠ｾＮ＠ i. el (J í. 7- i Lo.: ( ·, :· :n ｾ＠ＱｾＴＬＵＰ＠ 1,616,900 1\Csr. 1B ·¡ Ｓｾﾷ＠ C14 C13 7 f. ﾡｾ＠ "'' N ...,. •j. (¡..:•00 1 69 2 1,019, .350 984,?.00 984, :::oo 1 '019, 350 ｬﾷｾﾡ＠ 1 .-: 7 C11 COEF ):1:\.:l.oa : ? P5r; ,.) •. 65 "'1 ') "'0"... 604,)81) ＰＮＲＳｾ＠ 0.395908 0.357838 0.314230 {t::l"G 7 i:.:i I.O!I ,., \. -4 1 ＬＮｾ＠ｊＮＺＧＭﾷｾ＠ｓｾｈＬＩ＠ｾ＠Ｎｾ＠ＭｾＧ＠ n ｮｾＱＬ＠ o.oooooosg . () ｦ｜ｖＧＡｯｾﾷｲＢＱＬ＠ _,.,. Ｈ｜ＧｦＰＺｾ＠ <:. Ｈｾ＠ f"\("p''\f""\ t: ') 0.12.3557 " ｲ［ＮｾＬＡＢＺ＠ TABLA 23- DATOS Y ｃｏｎｓｔｍｾｅ＠ DE lA ECDACION ESFUERZO-DEFOitMACIOF PAP.A CONDUCTORES ACSR. COlfSTRUCCI0:1 Símbolo- 6/1 6/1' 8 a 2 1 .a 4/0 7/1 4 a 2 Y CALIBRE 26/7 266 a 556 24/7 Todo a 30/'f 26/7 605 y t:.43 Todc-r. ---------------------------------------·-- .... ··-· C1 -C2 C21 CJ -C4 C5 C6 0.000125 0.000350 o.624c,oo O.OOOCi050 o.caooG75 o.co9775o o.oooco 206. 121 525,844 811,Só5 713,545 COEFS 231,200 514,596 795,796 726,199 0.000117 0.001501 0.511660 0.0000024 0.0000?.00 o.ooEJ60S3 0.00200 415,4";3 166,792 882,265 800, 71'7 0.000:192 0.000639 0.590500 0.0000038 0.0002051 0.000110 O.CC1800 0.523000 0.0000065 O.Oi].3900 0.0129200 ＰＮＱＴｾ＠ o.oozoo ＢＬ＠ｾＲ L• J ＴｾＧＢ＠ J o.ccooo 279, 79l 455,070 764,86{ 595,5;)9 .J 487,682 716,357 549,934 COEFF 0.00001152 0.00001152 0.00001152 ＰＮＱＵｾ＠ 0.00001850 0.00001857 0.00001713. 0.00001632 o.oooo·JB97 o.OG0018S5 o.oooo1752 o.oooo1935 0.00001152 0.00001753 O.C0001892 GCR 0.00000000 0.00015300 O.OOOQ2000 ｏＮｃｾＰ＠ CO:i>FI TEl!Il e:.:: 0.000165 0.003450 0.532000 O.OC00061 0.0(';0:1551 0.0094420 0.01600 21., 1 21.í1 21 • 11 0.00002000 23.88 23.DB O. OC ｉＯｾ＠ 0.000142 O.•JN750 Ｌ｟ｾ［＠ｯＮｾｓＶＰＷ＠ｯ･ＩＮＺｾﾡ＠ 3 ｾ＠ (; D o. (;(1).)04'j (¡. Ｈ＾ＩＢＬＱＲｾ＠ o. 01 2 :)7 so .<\ .: :-c. 0 ＮｾＺ＠ :-:!· ｣ｾＮｯＺﾷ｜Ｍ＠ O .. ｃｾｊﾷｮＺ＠･ﾷｾ＠［ﾷＭｾﾭｾＭ･＠ 0 1 ; 1, : o ..).)·_,,,:¡ ＰＮＱｾ＠ 261,516 454,1311 '715,65·> ＵＳＭｾＮ＠ 913) o. oc.•oo 11 n o. oe:n: : ｾ＠ O.OQ:lOíHO o.ocaoHlB2 Ｒｾ＠ •1 ＰＮＱＩＨＺｲＬｯｾｦＡ＠ (J. ! :: f. oc,;;()'·¡:.::, •n. as , TABLA 23- (Continuación) CONSTRUCCION Símbolo 54/19 30/19 8/1 12/7 Todos Tados To<:oo Toa os T:ldos Todos Gb 0.00350 0.000120 0.001400 0.576000 0.0000064 0.0000421 0.0130490 0.00250 0.000150 0.003000 0.568'750 C3 -C4 C5 0.000292 0.004986 0.747550 0.0000173 0.0002611 0,01)7349 C1 C21 XMES XNEA EF EI "' 127,946 530,765 658,711 548,340 219,336 448,514 667.850 520,220 -0.000083 -0.003249 0-379160 '-o. oooooa2 ＰｾＶＷ＠ O.Q000601 0.0000650 0.0127338 0.012:?667 0.00150 o.ooooo 219,336 468,901 688,237 543,4'1S 347, 9;35 414¡770 762,755 546,231 ｯｾﾷ｣＼ｩＸＱＴ＠ 0.000179 o. ＲＷＸＰｾＺ＠ O.OüOOC18 0.0000.)14 Q.,OCi5f·90 0.01800 516,705 i\tc2,890 9':9,:-95' 9 )8, ｾＰＵ＠ O.OOCl109 0.004665 0.2]4470 0.()000014 0.0000506 O.UU761o7 0 . (;0100 697,376 J62.74E 1 ,eso, 124 o·c ' 8u7 .... 1 1 ' ... 0.0')001] O. O•J07: o 0.1 /;2'1((1 O.OOC!O(:(.t CJ .. C•JO¡·.; t:2 () .. ()()(, 'é', \2 o . 0:)(), i(l lﾷｾ＠ J, 8')::, fjj o ｾＧＮＩＹ＠ 320 1 ＧＲＺｾﾷ＠ 1, ･ﾷ［ｾ＠ 1 o· :w 500 COEFS COEF'I COEFF 0.00001152 0.00001152 0.00001152 0.00002053 0.00001828 0.00001845 0.00002080 0.00001926 0.00001936 0.00001152 0.00001576 0.00001778 0.00001í52 0.00001670 o. oooo·; 683 0.00001152 O.. 0•X•·:; 11 ｾＺ＠ 2 o.oooo14i36 (1.01)(•;)1 j;·,) O. OiJ.JO 1 54 6 (1. (J:)(l(' ｾ＠ 44 9 GCR 0.00003500 o.oooo25oo o.oobo15oo 0 .. 00000000 O.OOCl1ÓOOO o. 00001 .-.'()(') O. 000(JC< >00 TE1ffi a. CALIBRE 54/7 -C2 C.' ＴｾＯＷ＠ Y 22.22 21 • í 1 2).88 24 • ｾ｣Ｔ＠ 21 •., 1 21 . 11 1S.88 C - DISTANCIAS NORMALIZADAS. Tabla No. 24 - Conductores, tensiones mecánicas, claros y estructuras normalizadas. 85 kV 230 kV 400 kV Cable ACSR (KCM) 795 1113 1113 Tensión mecánica en torres 2500 4300 3700 1000 2000 Claro entre torres (m) 300 470 Claro entre postes (m) 140 200 (kg) • Tensión mecánica en postes (kg) . Tipo de torres 25SF 42S Tipo de postes MS 36S Altura de la torre de la cruceta inferior al piso 18.54 27.33 13.80 22.45 470 53S2 32.28 (m) • Altura del poste de la cruceta inferior al piso (m) • En base a los conductores, tensiones mecánicas, claros y estructuras normalizados para las líneas de transmisión de LyFC que se muestran en la tabla 24, las distancias mínimas normalizadas son las siguientes: 1 - Distancias mínimas normalizadas de los conductores al piso. La tabla No. 25 muestra las distancias m1n1mas normalizadas de los conductores al piso, a l6°C, para diferentes condiciones y tensiones eléctricas nominales de cada línea. Tabla No. 25 Distancias mínimas conductores al piso (m) . Condición normalizadas de los Tensión nominal de las líneas entre fases 85 kV 230 kV 400 kV A lo largo de calles 7.80 10.10 12.10 En cruzamiento con calles y carreteras 8.30 10.60 12.60 u 27 10.30 En cruzamiento con vías férreas 12.60 14.60 Para claros distintos a los normalizados, estas distancias son diferentes, por lo que hay que hacer el estudio correspondiente. En general, las distancias indicadas en la tabla se aplican a libramientos en cualquier punto del claro normalizado. En condiciones críticas de libramiento, se puede recurrir a los factores de reducción, del Artículo 2204 capítulo 22 Líneas Aéreas, del Reglamento de Instalaciones Eléctricas en vigor (NOM-001-SEDE-1997), para libramientos en un lugar que no sea el punto medio del claro. 2 - Distancias mínimas otras líneas. normalizadas en cruzamiento con La tabla No. 26 muestra las distancias mínimas normalizadas en cruzamientos con otras líneas a l6°C sin viento, según la tensión nominal. '' Tabla No. 26.- Distancias mínimas normalizadas cruzamientos con otras líneas (m) . en Conductores superiores Conductores inferiores Tensión nominal de las líneas entre fases 85 kV 230 kV 400 kV Líneas de comunicación 3.10 5.40 7.40 Líneas suministradoras de o a 50,000 volts. 2.50 4.80 6.80 Líneas de 85 kV 3.00 5.20 7.20 7.00 9.10 Líneas de 230 kV Líneas de 400 kV 1.1.20 Para claros distintos a los normalizados, estas distancias son diferentes, por lo que hay que hacer el estudio correspondiente. Si el cruzamiento se hace sobre los hilos de guarda de la línea inferior, las distancias que deben considerarse son las correspondientes a líneas suministradoras de O a 50,000 volts. En general las distancias indicadas en la tabla No. 26 se aplican a cruzamientos en cualquier punto del claro. En condiciones críticas de libramiento, se puede recurrir a los factores de reducción, del Artículo 2203, capítulo 22. Líneas Aéreas, del Reglamento de Instalaciones Eléctricas en vigor, (NOM-001-SEDE-1997), para cruzamientos en un lugar que no sea el punto medio del claro. 3 - Distancias entre ejes de líneas paralelas. La tabla No. 27 muestra las distancias mínimas normalizadas entre ejes de líneas de transmisión paralelas. Tabla No. 27 paralelas (m) . Tensión nominal de la línea A 85 kV 230 kV Distancias mínimas entre ejes de líneas Tensión nominal de la línea B T o r r e s Postes 85 kV 230 kV 400 kV 85 kV 230 kV 10.70 17.50 (9.40) (16.00) 21.40 (19.90) 400 kV 23.70 (22. 00) 27.60 (25. 90) 32.60 (30.90) 8.20 12.60 (7.70) (12.00) 16.00 (15.40) Las distancias entre paréntesis corresponden a líneas paralelas con estructuras adyacentes, en terreno plano, generalmente en zona urbana a lo largo de calles. Para claros distintos a los normalizados, estas distancias son diferentes, por lo que hay que hacer el estudio correspondiente. 4 - Distancia de los conductores al límite del derecho de vía. La tabla No. 28 muestra las distancias mínimas normalizadas de los conductores al borde del derecho de vía. Tabla 28 Distancia de los derecho de vía (m) . Tensión nominal 85 kV 230 kV 400 kV conductores al Torres Postes 6.20 10.30 10.80 5.00 7.30 límite del Para claros distintos a los normalizados, estas distancias son diferentes, por lo que hay que hacer el estudio correspondiente. o 29 5 - Ancho del derecho de vía. La tabla 29 muestra derecho de vía. los anchos normalizados del Tabla 29 - Ancho del derecho de vía (m) . Tensión nominal 85 kV 230 kV 400 kV Torres Postes 17.00 30.00 40.00 14.00 22.00 Para claros distintos a los normalizados, estas distancias son diferentes, por lo que hay que hacer el estudio correspondiente. D - LOCALIZACION Y SELECCION. LyFC utiliza actualmente dos métodos para la localización y selección de estructuras, uno manual y otro por medio de un programa de computadora. Método manual La localización y selección de estructuras sobre el perfil topográfico de la ruta de una línea de transmisión consiste en determinar, gráficamente por medio de una plantilla, el emplazamiento de las estructuras y las alturas correspondientes dentro de las alturas disponibles, con objeto de mantener los libramientos necesarios, determinar las cargas en cada estructura y seleccionar el tipo adecuado en cada caso; relacionar las estructuras y cambiar las alturas y tipos de las mismas en aquellos lugares donde la primera localización no sea económica, calculando los costos comparativos entre distintas alternativas con objeto de llegar a la solución más económica posible. 1 - Plantilla La localización gráfica de estructuras se hace por medio de una plantilla de mica en la que se marcan las catenarias que representan al conductor a l6°C y a 5°C. Paralelamente a la catenaria del conductor a l6°C se marcan varias catenarias que corresponden a la distancia al piso y a cada una de las alturas de torres disponibles. La plantilla se construye con las flechas finales obtenidas por medio de un cálculo de flechas y tensiones, según el conductor de que se trate y en las condiciones de carga que se requieran. Las escalas horizontal y vertical de la plantilla deben corresponder a las escalas de los planos del perfil topográfico sobre los que se va a utilizar. D 30 CABLE AC SR 795 MCM eONDOR TENSION MAXIMA = 2500 Kg. A -5° e 1 Y PRESION DE VIENTO DE 24 Kg 1 m CLARO m FLECHA -so e 50 100 150 200 250 300 .19 .78 FLECHA 1§ 0 1.79 3.23 5.10 7.40 350 400 450 10.13 13.30 500 20.99 16.92 e .32 1.11 2.28 3.83 5.78 8.13 1 0.90 14.10 17.74 21.82 Metros FIG. 15- TRAZO DE CATENARIAS A -s•c Y 16°C SIN CARGA DE VIENTO. o 31 51 o .... z ...::> .... "' "'....a: < "' ¡;¡ o... z o ...."' "' "' "' i5 o F 1G. 16- CONSTRUCCION DE UN A PLANTIlLA PARA LA LOCALIZACION DE TORRES EN LINEAS DE 85 K V. JALOH HACIA ARRIBA ESTRUCTURA EH ESTA ULTIMA ESTRUCTURA LOCALIZADA ESTRUCTURA SIGUIENTE Fl G 17- LOCALIZACION DE ESTRUCTURAS POR MEDIO DE UNA PLANTILLA Las figuras 15, 16 y 17 muestran un ejemplo de las etapas sucesivas para el trazo de las catenarias, Ía construcción de la plantilla y el modo de utilizarla para la localización de estructuras en el proyecto de una línea de transmisión. 2 - Claro regulador Para una serie de claros comprendidos entre dos estructuras de tensión, entre las que se tienen varias torres de suspensión, se puede suponer que la tensión del conductor a l6°C es constante y por lo tanto se puede utilizar una sola plantilla. El claro entre dos torres de tensión consecutivas que tendría la misma tensión a l6°C que la serie de claros anterior y que requeriría la misma plantilla, se denomina claro virtual, claro equivalente o claro regulador, y puede , calcularse por medio de la fórmula: donde CR L = claro regulador = longitudes de los '. claros Estrictamente, para el proyecto de una línea de transmisión se debe contar con una serie de plantillas para varios claros reguladores. La localización de estructuras en una tangente se hará con una plantilla cuyo claro regulador sea de un valor inmediato inferior al del claro regulador real en la tangente de que se trate. Por supuesto el valor del claro regulador real no se conoce hasta que se hace la localización completa entre dos torres de tensión. Si la selección inical de la plantilla es incorrecta será necesario repetir la localización de estructuras con una plantilla diferente. Sin embargo, la costumbre en LyFC es realizar los proyectos con una sola plantilla trazada con los datos de flechas para una serie de claros obtenidos con el programa de flechas y tensiones y posteriormente verificar con el claro regulador real para cada tangente. 3 - Posición y altura de estructuras. La determinación de la posición y altura de las estructuras sobre el perfil, se realiza haciendo pasar la catenaria que representa al conductor a l6°C por el punto de sujeción de una torre previamente establecida y deslizando la plantilla hasta que la catenaria de libramiento mínimo al piso sea tangente al perfil, Ver figura 17. Para cruzamientos con otras líneas, carreteras o vías férreas donde se requieren libramientos mayores que el mínimo normal, se puede modificar el perfil aumentando la altura real del suelo en esos lugares, de tal modo que el libramiento O Ｓｾ＠ 3'/ mínimo al perfil elevado artificialmente, dé la posic1on requerida de los conductores sobre las líneas, carreteras y vías férreas cruzadas. Una vez que se ha hecho la tangencia de la ca.tenaria de libramientos con el perfil, existen varias posibilidades de altura para la estructura siguiente. En el caso de los proyectos de LyFC generalmente se cuenta con tres alturas si. se trata de torres y una sola altura si se trata de postes. A mayor altura de las torres mayor longitud de los claros. Una solución econom1ca es seleccionar la altura que dé una carga de viento lo más próxima a la máxima de diseño. 4 - Claro de viento El claro de viento es igual a la semisuma de los claros a uno y otro lado de una estructura y es proporcional a la fuerza transversal horizontal debida a la carga de viento que actúa sobre los conductores y cables de guarda. Los cambios de dirección de una línea ocasionan también una fuerza transversal horizontal igual a 2T sen e/2, donde e es el ángulo del cambio de dirección y T es la tensión del conductor. Esta fuerza puede actuar en la misma dirección que la carga del claro del viento. Para determinar el aumento o la disminución del claro de viento correspondiente a una disminución o aumento en el ángulo de deflexión, se puede usar la fórmula: WwJ' Lw=2T Sen J' e/2, donde Ww es la carga de viento por metro de conductor yJ' Lw es la variación del claro de viento. Para los valores de ¡e que se presentan, generalmente es suficientemente exacto suponer que Sen te/2 = d' e/2 y por lo tanto¡ Lw = TJ' e/Ww, donde e está en radianes. 5 - Claro de peso El claro de peso es igual a la distancia horizontal entre los vértices de las catenarias a uno y otro lado de una estructura y es proporcional a la fuerza vertical debida al peso de los conductores y cables de guarda. El claro de peso max1mo permisible generalmente n0 es la condición crítica para la selección de una estructura en particular. Sin embargo, los claros de peso pequeños pueden ser críticos en lo referente a que se deben evitar jalones hacia arriba en las torres de suspensión y también a que el ángulo de balanceo de las cadenas de aisladores no debe rebasar la distancia mínima a tierra en condiciones de viento máximo. 8 35 El ángulo de balanceo de las cadenas de aisladores se calcula con la fórmula: -1 ·(f = tan carga de viento carga de peso Una forma simple de lograr esta última condición es especificar un valor mínimo de la relación claro de peso/claro de viento que para los conductores normalizados ACSR 795 kCM Cóndor y ACSR 1113 kCM Bluejay es 0.757 y 0.712, respectivamente, para un ángulo de balanceo de las cadenas igual a 30°. Los claros de peso se deben determinar con los conductores a una temperatura de -5°C debido a que a bajas temperaturas se presenta la condición critica de carga vertical. Además como a bajas temperaturas la tensión del conductor no varia considerablemente con el claro regulador, se puede utilizar una sola plantilla en lugar de toda la serie que se requiere para el trazo de catenarias a l6°C. 6 - Selección de estructuras. Una vez determinadas la localización y las alturas de las estructuras, se seleccionan los tipos de estructuras en función del claro de viento, el claro de peso y el ángulo de deflexión en cada caso. Para las estructuras de suspensión se considera además el ángulo de balanceo de las cadenas de aisladores por medio de la relación claro de peso/claro de viento que debe ser igual o mayor de un mínimo, según se especifica en el inciso anterior. En caso de que esta relación sea .menor del mínimo especificado se puede recurrir a: a) Utilizar una estructura de tensión. b) Aumentar la altura de la estructura y tanto el claro de peso. e) Relocalizar las torres en forma diferente. por lo La tabla 29 muestra los claros de peso, los claros de viento y lo ángulos de diseño de los diferentF-s tipos de estructuras que se utilizan en los proyectos de lineas de transmisión de LyFC. u 36 .. Tabla 29 - de diseño máximos Valores de estructuras de líneas de transmisión. Tipo de estructura Claro de viento m Claro de peso m Deflexión Torres de 85 kV: SF SA TIO T30 T45 T60 T90 R 300 500 300 300 300 300 300 150 300 300 300 300 300 300 150 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 160 sao oo 20 10° 30° 45° 60° goo oo Postes de 85 kV: MS MT TT 25S (2) * 25T10 (2) * 25T30 31T30 22T90 25T90 20 30° 30° oo 10° 30° 30° goo 90° * Dos conductores por fase. Torres de 230 kV: S SS TlO T20 T45 T60 T90 R 500 500 500 500 500 500 500 250 500 500 500 500 500 500 500 250 225 225 225 225 225 170 170 250 225 225 225 225 225 170 170 250 oo 20 10° 20° 45° 60° 90° oo Postes de 230 kV: 33S 36S 33Tl0 33T20 33T30 (2) * 33S2 33Tl0 (2) * 45T30 (2) * * Dos conductores por fase. ¡o ¡o 10° 20° 30° 20 10° 30° !i 3i 31 Tipo de estructura Claro de viento m Claro de peso m 400 500 400 400 400 400 400 400 900 600 600 600 600 600 De flexión Torres de 400 kV: Sl S2 TlO TlS T30 T60 R 7 - 20 so 10° 15° 30° 60° oo Costos Al hacer la localización gráfica y la selección de los tipos de estructuras, no ·es práctico obtener los costos de todas las localizaciones posibles; sin embargo, se obtendrá una solución economJ.ca si se tienen en cuenta las recomendaciones siguientes: a) Hacer que la catenaria de libramientos coincida con el perfil tanto como sea posible. b) Localizar las estructuras utilizando al máximo posible el claro de viento de las estructuras. e) Las alturas de las torres de tensión deben ser las de menor altura posible. Existirán algunos casos que por sí mismos obliguen a la comparación detallada de costos, como por ejemplo decidir en un caso específico la utilización de un torre alta o dos bajas. Método por computadora. Localización óptima de estructuras de líneas de transmisión por medio de un programa de computadora. En forma similar al método manual, este programa consiste básicamente en determinar las combinaciones óptimas de tipos y alturas de estructuras disponibles, con objeto de obtener el costo mínimo por kilómetro. El programa simula matemáticamente los movimientos que se realizan en el método manual con la plantilla de mica sobre el perfil topográfico, es decir, hace la localización para el libramiento al piso del conductor más bajo; calcula las cargas verticales y horizontales; el ángulo de inclinación de la cadena de aisladores; determina el tipo y costo de la estructura; las extensiones a las patas de las estructuras para compensar los desniveles del terreno; las cimentaciones de las estructuras según el tipo de terreno y los costos de extensiones y cimentaciones. D 38 Debido a que el programa trabaja para un libramiento fijo dado por una curva parabólica paralela a la del conductor, en aquellos lugares donde se requieren mayores libramientos como en el caso de cruzamientos de líneas de energía eléctrica o de comunicación, de calles, carreteras y vías férreas, es necesario sobreelevar la ordenada del perfil topográfico lateral del punto considerado y crear una zona de depresión de un ancho igual al derecho de vía del cruzamiento de que se trate, con objeto de que en esa depresión no se localicen estructuras. Para cruzamientos con zanjas, ríos, barrancas o cualquier otra área donde no se deba localizar una estructura, se crea una depresión cuyos puntos extremos corresponden a puntos fuera de dicha zona y donde sí puede localizarse una estructura. La exclusión de una estructura fuera de la zona de depresión la efectúa el programa cuando detecta ésta y entonces localiza la estructura en el extremo inicial de la depresión. En las figuras 18 y 19 se muestran los ejemplos de los casos mencionados, donde se indican los valores que deben tener ISP, ICF e ICL índice de supresión de puntos del perfil, índice de carreteras o ferrocarriles e índice de cruzamientos con líneas respectivamente, por medio de los cuales el programa modifica automáticamente el perfil. Datos de entrada. El programa de localización de estructuras está alimentado por dos conjuntos de datos: El primer conjunto representa el perfil topográfico de la línea el cual se genera por medio de otro programa de computadora que calcula los puntos de .Perfil representados por tres coordenadas: la absisa X que establece la distancia horizontal con relación al punto inicial de la línea y las ordenadas Yl y Y2 referidas al nivel del mar. La ordenada Yl es la elevación del eje de la línea y se emplea para localizar las estructuras y la ordenada Y2 es la elevación mayor lateral del terreno sobre el cual los conductores deben mantener el libramiento ｭｾｮｯ＠ requerido; además calcula para el punto de coordenadas donde se tiene un cruzamiento con una línea eléctrica o de comunicación el valor de YL que es la elevación del conductor que se cruza. La distancia máxima para el cálculo de los puntos del perfil es de 20.0 m; esta distancia es menor para los lugares donde el perfil topográfico es muy accidentado. Una vez calculado el perfil topográfico se guarda en un archivo de disco paraser leído y utilizado por el programa de localización de estructuras. o 39 ::: '/ lSP ｾＱ＠ ..ｾＱ＠ 1 1 2 1 1 f ---- ｾＱ＠ -- --- ... ICL o o o o f o o o o 1 u --- ICF o o o ICL o • 2 o o o o o o o f 1 1 1 ｾＬ＠ o o o o o a o o .O\ 1S.O -200 lCF o ,. o o o o o o o o a ISP m. '' '' ', // \ / '' 1. j / Oepfestón '{1 ＮＬｾ＠ ::.-::.: -;; "o· o -;.¡ 1 o Eln. H.G. ﾷｾﾡ＠ YL .,ｾＱ＠ID. YL ISP ICF o o o o o o o o 1 1 ｾＮＭ z 1 1 o o Ｍｾ＠Ｍｾ＠ --- ---- ·¡ ｾＭ '·.,_ \: J i \. V 1!5.0 ' OV '' 200 m. -1.- ' '' ' ' ' '' ' / ' '' -- ' '' o o o '' ' · _,__, /Depresión ' 2 FIG. 18 MODIFICACION NO DEBE ISP o ｾＱ＠ • 1 o o o 1 z 1 o >· ICL ICI' o o o o o o 1 o o o o o \ '' 15.0 1 '' ' ...1 ICL '\ 5.0\ '' -200 m. ' '' '' '' ,' ' '' ＯＱｾＮＰ＠ ' \ .1 / ' Depresión Ｇｴｾ＠ 2 DEL PERFIL EN AREAS DONDE LOCALIZARSE UNA ESTRUCTURA (J 40 ..•, i¡D ,;. .,. "'....... +.ｾ＠ｾ＠"''"' ＾＼ｾ＠ Elw CCW'Id. YL • ｾ＠ 1 ' -- - -200 m. \ 1 1 &2;;> o Lineo d • comunlcockln o ISP !CF ICl. o o o o o o o o o o o o o o o o o o o 1 1 ｾＱ＠ 12 ｾ｜＠ ... 1 1 1 ' ' '\1 '' 1 ',<. i ¿';:IJ'esión ' 1 m. , ''(; epres1on 1 1 1 2 1 D 1 o lCF o o o o o o o o o ISP ICL o o o o o o o o o o 1 2 'o o '\ \ 1 1 f5.0 ' 1 \ FIG. 19 Ｇｾ＠ · ' / 1 1m. J. 1 ' 1; / fO:O /10.0 o o o o o 1 \ -200 \ ｾ＠ \ \ 1 '\ \ lCL o '' \ 1 1 ' o o o o o ｾＱ＠ 1 f5.0 ICF D· o '' \ 1 ,'f5.0 rlo ÓCanól 1 -200 / / ' 1 1 1.1 f5.0, ｾＱ＠ o o 1 Ｏｾ＠ D o '' o ｾＱ＠ or.Lineo eleétrlca a ISP ｾﾷ＠ o 20.cv 1 Ｇ｜ｫｾ＠ｾＱ＠ ICL :¡ --- --- 1 \ o ｾ＠ l '' 2 1 o o o o o r{ 2 ｾＰＮ＠ ' '\ X- ICF DO J ' ' \ /1 1 .._ ----t-Ｍｾ＠ YL lSP o 1 \ 1 '' ' 1 " / 1 1 1 Qepresion 'tr-.t.J DepresiÓn l.:!r 2 MODIFICACION NO DEBE DEL PERFIL EN AREAS DONDELOCALIZARSE UNA ESTRUCTURA 41 El segundo conjunto de datos define las características generales de la línea que son: caracteríticas del conductor, alturas de las estructuras, localizaciones, alturas, tipos y extensiones de las patas de la primera y última estructuras de la línea, tensión mecan1ca del conductor, libramiento al piso, puntos de deflexión de la línea, tipos y costos de las estructuras, y costos de las extensiones de las patas y de las cimentaciones. Este conjunto de datos se dan a la computadora por medio de un diskette. Un listado de este conjunto de datos se muestra en la tabla 30. Resultados. Un ejemplo de los resultados del cálculo del perfil se muestra en la tabla 31. Los resultados de la localización de estructuras se obtienen en forma de listado los cuales se muestran en la tabla 32, donde se indican para .cada estructura localizada los siguientes valores: Número, tipo, altura, contrapeso para la cadena de aisladores, deflexión, distancia al punto inicial de la línea, altitud sobre el nivel del mar, claro entre torres, claro de viento, carga horizontal, claro de peso, carga vertical, tangente del ángulo de balanceo de la cadena de aisladores y claro regulador. Conclusiones. La utilización del programa de computadora para la localización de estructuras de líneas de transmisión sobre cualquier perfil topográfico es práctico, más confiable y más económico que el método manual ya que en todas las fases del proyecto se tienen mucho menos ｰｯｳｩ｢ｬ､｡･ｾ＠ de err9res considerables y los ahorros por kilómetro son hasta de un 9% del costo total de las estructuras y el tiempo y costo de diseño disminuye en un 80% respecto al método manual. Tabla 30 Datos generales localización de estructuras. TH (1) - de la línea para la Altura de las estructuras. a TH (7) SBXI Abscisa del punto inicial S.E. SBYI Ordenada del punto inicial S.E. o 42 CLRI Claro incial. SBXF Abscisa del punto final S.E. SBYF Ordenada del punto .final S.E. CLRF Claro final. THP Altura de la primera estructura. TBXP Abscisa de la primera estructura. TBYP Ordenada de la primera estructura. DEFP Deflexión de la primera estructura. COSTP Costo de la primera estructura. THU Altura de la última estructura. TBXU Abscisa de la última estructura. TBYU Ordenada la última estructura. DEFU Deflexión de la última estructura. COSTU Costo de la última estructura. EXIP) a ) Extensiones estructura. de las patas Extensiones estructura. de las patas de la primera EX4P) EXlU) ) a ) de la EX4U) XLP Libramiento al piso. DLE Distancia a línea eléctrica. DLC Distancia a línea de comunicación. w Peso unitario del conductor. Cl Constante unitaria de viento. C2 Constante unitaria de peso. última CLRM Claro máximo. TAICM Valor máximo de la relación carga horizontal a carga vertical en las estructuras de suspensión por diseño. TR Tensión mecánica de la línea a Kg/m' de P.V. FH ｉｮ｣ｲｾ･ｴｯ＠ AC Amplitud de crucetas. CPD Peso del contrapeso. KTTP Tipo de la primera estructura. MTHP Altura de la primera estructura. ICMP Indice del tipo de terreno para cimentación de la primera estructura. KTTV Tipo de la última estructura. MTHV Altura de la última estructura. ICMV Indice del tipo de terreno para cimentación de la última estructura. NTD Número de torre dato. NH Número de alturas. NTC Número de tipos y costos. NTC Número de torres de suspensión. NDEF Número de deflexiones. ICRD Indice del claro regulador dato. ICR - 1) Claros reguladores dato, l6°C y flechas. ICR -13) finales a -5°C. -5°C y 24 de alturas de las estructuras. la la flechas finales a DEF - 1) a DEF -20) Deflexión en grados, radianes y su abscisa y ordenada. correspondientes. Sl Claro de viento, claro de peso, tangente del ángulo de inclinación de la cadena de aisladores, deflexión, relación de claros adyacentes, abertura entre patas y pendiente para la torre de suspensión ligera. S2 Idem pero pesada. TlO Idem pero para la deflexión de 10°. torre de tensión para Tl5 Idem pero para la de flexión de 15°. torre de tensión T30 Idem pero para la deflexión de 30°. torre de tensión para T60R Idem pero para la torre de deflexión de 60° y remate. tensión para CTS - Sl Costo de las alturas de las estructuras para la torre de suspensión ligera. Incluye costo de aisladores y herrajes. CTS - S2 Idem pero para pesada. para la las torre torres de de suspensión para suspensión CTS - TlO Idem pero para las torres de deflexión para 10°. CTS - Tl5 Idem pero para las torres de deflexión para 15°. CTS - T30 Idem pero para las torres de deflexión para 30°. CTS -T60R IDEM pero para las torres de deflexión para 60° y remate. CEX-Sl Costo de las extensiones para las patas de las torres de suspensión ligera. CEX-S2 Costo de las extensiones para las patas de las torres de suspensión pesada. CEX-TlO Costo de las extensiones para las patas de las torres de tensión TlO. CEX-Tl5 Costo de las extensiones para las patas de las torres de tensión Tl5. o 45 CEX-T30 Costo de las extensiones para las patas de las torres de tensión T30. CEX-T60R Costo de extensiones para las patas de las torres de tensión T60R. CEX-Sl cimentaciones las Costo de las alturas de diferentes suspensión ligera. CEX-S2 Idem pero pesada. CEX-TlO Idem pero para las torres de tensión TlO. CEX-Tl5 Idem pero para las torres de tensión Tl5. CEX-T30 Idem pero para las torres de tensión T30. CEX-T60R Idem pero para las torres de tensión T60R. para las torres PLANOS Y DIBUJOS DE PROYECTO de para torres las de suspensión '. ,. Los planos y dibujos para los proyectos de líneas de transmisión comprenden: planos de conjunto, planta y perfil, planos de cruzamientos con carreteras, vías férreas y ríos, registro de estructuras, lista de materiales, gráficas de flechas y tensiones, dibuj:os de cadenas de aisladores, dibujos de herrajes, dibujos de cimentaciones, dibujos de conexión a tierra y dibujos de detalles. A - ...,. PLANO DE CONJUNTO. El plano de conjunto muestra: la localización geográfica de la línea; las subastaciones que interconecta; la tensión eléctrica; el número, el calibre, el material y la corriente máxima de los conductores; la distancia interpostal max1ma, media y mínima; el libramiento al piso de los conductores en su punto más bajo a l6°C; las flechas de los conductores para la distancia interpostal máxima, media y mínima a la tensión mecánica máxima. Respecto a las estructuras de la línea se indica la resistencia máxima, la semisuma máxima de los claros adyacentes y las cargas debidas al peso de los conductores y a la presión del viento. El plano No. 0587-11504-D es un ejemplo de un plano de conjunto. 0 46 Tabla 31 perfil topográfico de la línea de 400 KV Tula-Victoria. KILOMETRAJE INICIAL = X INICIAL= 0.00 y X 60.25 80.75 99.23 119.22 139.22 159.22 160.21 180.21 200.20 220.20 240.20 260.20 280.20 300.20 320.20 340.20 360.20 ]80.20 400.20 420.20 440.20 460.12 467.68 480.66 484.68 504.68 524.68 544.68 564.68 584.68 604.68 613.43 633.43 640.42 660.42 680.42 682.41 702.41 722.41 742.41 762.41 Y1 2316.52 2316.08 2315.66 2315.31 2315.00 2314.59 2314.57 2314.35 2314.06 2313.68 2313.33 2312.97 2312.62 2312.26 2311.91 2311.56 2311.20 2310.85 2310.49 2310.14 2309.78 2309.43 2308.22 2308.73 2308.26 2307.58 2307.24 2306.90 2306.55 2306.21 2305.87 2305.72 2305.30 2305.15 2304.77 2304 ·37 2304.33 2303.88 2303.46 2303.05 2302.64 60.25 COTA INICIAL = INICIAL = Y2 2316.52 2316.08 2315.66 2315.31 2315.00 2314.59 2314.57 2314.35 2314.06 2313.68 2313.33 2312.97 2312.62 2312.26 2311.91 2311.56 2311.20 2310.85 2310.49 2310.14 2309.78 2309.43 2308.22 2308.73 2308.26 2307.58 2307.24 2306.90 2306.55 2306.21 2305.87 2305.72 2305.30 2305.15 2304.77 2304.37 2304.32 2303.88 2303.46 2303.05 2302.64 2316.52 o.oo YL ISP ICF ICL o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o o o· o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o 0.40 o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo Q, o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o ｾﾡ＠ 4l Tabla 3 1 perfil topográfico de la línea de 400 KV Tula-Victoria (Continúa) KILOMETRAJE INICIAL X INICIAL X 782.41 802.41 822.41 842.41 862.41 882.41 902.41 909.01 929.01 949.01 = = o.oo Y1 2302.22 2301.81 2301.40 2300.99 2300.57 2300.16 2299.75 2299.61 2299.ZJ 229B.g¡ 60.25 y INICIAL COTA INICIAL = Y2 2302.22 2301.81 2301.40 2300.99 2300.57 2300.16 2299.75 2299.61 2299.27 2298.92 = 2316.52 o.oo YL ISP ICF ICL o.oo o.oo o.oo o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o 0.00 o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo o.oo Tabla 32 .Resultados del programa de localizaci6n de estructuras. LINEA DE 400 KV TULA-VICTORIA LOCALIZACION DE ESTRUCTURAS. TNO T A e DEFLEX DISTANCIA ALTITUD CLARO CIRV CHOR CLRB CVER TABC CLRR HAM SE 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 etc. CJ 5 1 1 1 1 1 1 1 1 4 1 4 1 2 2 1 2 2 2 1 1 7 7 2 2 3 2 1 2 1 2 1 1 1 o 60.000 o o.o o o.o o . o.o o o.o o o.o o 0.367 o 0.0 o o.o o 30.000, o o.o o 24.666 o 0.0 o o.o o o.o o o.o o o.o 560.00 560.00 948.21 1351.60 1798.20 216'2.38 2421.44 2720.00 3078.53 3392.]9 3712.00 4122.83 45.38.00 4937.06 5321.14 5897.20 6281.36 6755.47 2136.00 2136.00 2145· 71 2157.08 2170.94 2180.56 2186.04 2190.50 ＲＱｾＴＮＹＶ＠ 2196.00 2199.50 2209.07 2219.50 2228.43 2233.47 2239.00 2234.90 2251.27 .O .388 403 447 363 259 288 354 363 319 410 415 399 J¡¡t¡ 576 384 474 453 .. .385 425 405 311 278 328 336 316 365 413 407 391 480 480 429 463 303 326 311 278 213 252 258 243 280 ｾＱＶ＠ 312 300 368 368 Jl91 356 366 443 462 269 259 363 .382 243 745 685 829 865 504 484 680 715 456 646 366 456 437 684 853 817 952 647 851 ﾷＮｾＵＴ＠ 509 346' 455 aso 0.443 0.394 0.359 0.474 0.441 0.371 0.361 0.533 0.434 0.373 0.456 0.352 0.451 0.387 0.509 0.418 400 400 400 .· 400 400 400 350 350 350 450 450 b.".O 4':iJ. 450 450 450 450 151.77 132.57 171.28 183.88 83.72 100.64 158.50 177.99 123.01 144.34 188.51 139.42 192.24 256.48 210.35 177.95 160.01 AK 0.000295 0.000295 0.000295 0.000295. 0.000295 0.000295 0.000300 0.000300 0.000300 0.000297 0.000292 0.000Xl2 0.000292 0.000292 0.000292 0.000292 0.000292 ﾷｾ＠ ._., Tabla 32 (Continuaci6n). TNO T A e 83 2 1 84 2 2 o o o o o o o o o 85 2 2 86 2 2 87 2 2 88 2 1 89 1 2 90 2 1 4 2 91 DEFLEX DISTANCIA ALTITUD o.o o.o o.o o.o o.o o.o o.o o.o CLARO CLRV CHOR CLRP CVER TABC CLRR 582 447 1075 2010 0.222 533 409 336 629 0.651 34471.20 2482.92 539 35011·39 2444.43 528 35539.45 2458.50 380 35920.07 2410.49 624 36554.73 2393.63 438 36993.45 2462.18 215 372o8.84 2426.29 2B7 37595·96 2379.61 659 11.730 38255.00 2379.00 454 348 759 1419 0.246 507 389 378 7o8 0.550 536 411 391 732 0.562 327 251 1017 1903 0.132 301 231 217 407 0.567 523 401 365 683 0.588 HAM AK 450 4o8.03 0.000292 450 218.43 0.000292 450 428.66 0.000292 450 376.28 0.000292 450 -67.92 0.000292 450 473.05 0.000292 450 355.35 0.000292 450 346.03 0.000292 o 38255.00 2379.00 S. E. -t ...., RESUMEN DE TIPOS Y.ALTURAS DE ESTRUCTURAS. TIPO TIPO TIPO TIPO TIPO TIPO TIPO 1 2 3 4 5 6 7 ALT1 ALT2 ALT3 ALT4 ALT5 ALT6 ALT7 18 17 31 15 1 3 2 3 o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o 1 9 o o o o o o o o o TORRES DE SUSPENSION TORRES DE TENSION C> c..n = COSTO 13,852,790.00 PESOS. 84 7 ALT8 o o o o o o o ALT9 ALT10 o o o o o o o o o o o o o o .50 B - PLANOS DE PLANTA. Los planos de planta muestran: la línea en toda su longitud con el kilometraje sucesivo; los puntos terminales; los tipos, alturas y números de las estructuras; los tipos de cimentaciones; la amplitud del derecho de vía; los detalles topográficos comprendidos de una franja de 50 m a cada lado del derecho de vía como por ejemplo: barrancas, cauces, caminos, carreteras, vías férreas, líneas suministradoras de energía eléctrica, líneas de comunicación y poblaciones. La escala normalizada para estos planos es de 1:2000 con acotaciones en metros. Los dibujos Nos. 0587-11504-A, B y C son ejemplos de planos de planta. C - PLANOS DE PERFIL. Los planos de perfil muestran: la línea en toda su longitud con el kilometraje sucesivo; los puntos terminales de la línea; el tipo, la altura y los números de las estructuras; los tipos de cimentaciones; barrancas, cauces, caminos, carreteras y vias férreas atravesadas por la línea; las elevaciones de líneas suministradoras de energía eléctrica y de comunicac1on atravesadas por la línea; el perfil del eje de la línea y los perfiles laterales abajo de los conductores. Las escalas normalizadas son 1:500 vertical y 1:2000 horizontal, con acotaciones en metros. Los dibujos Nos. 0587-11504-A', B', e', o' y E' son ejemplos de los planos de perfil. En ocasiones sobre un mismo plano se colocan, haciéndolas coincidir, las vistas tanto de planta como perfil de la línea. Recientemente inclusive se incluyen en el mismo, plantas fotogramétricas de la zona. D - PLANOS DE CRUZAMIENTOS FERREAS Y RIOS. CON CARRETERAS, VIAS Estos planos muestran: los detalles en planta y perfil de los cruzamientos de líneas con carreteras, vías férreas y ríos; las dimensiones de las estructuras soportadoras, la resistencia máxima y cargas debidas al peso de los conductores y pres1on de viento; la tensión eléctrica de la línea; el número, el calibre, el material y la corriente max1ma de los conductores; la separación entre los conductores; el libramiento del conductor más bajo al hongo del riel, a la rasante de la carretera o al espejo de agua mayor del río, la flecha de los conductores para el claro en cuestión; la tensión :i/ máxima de los conductores, el número y las dimensiones de los aisladores. El plano 0582-8860 es un ejemplo de cruzamiento con vías férreas. E - REGISTRO DE ESTRUCTURAS. En el registro de estructuras se indican los números progresivos de las estructuras que soportan la línea, el kilometraje, los claros entre estructuras, las cotas de las estructuras y el desnivel entre las mismas, los tipos de cimentaciones, los tipos y alturas de las estructuras, los tipos de cadenas de aisladores y otros detalles. La hojas Nos. Z-508-31188-1 y 2 son un ejemplo de registro de estructuras. F - LISTA DE MATERIALES. La lista de materiales contiene las cantidades y la descripción de los materiales a utilizar en la construcción de la línea, el nombre del fabricante, el número del pedido, y fecha de entrega. La hoja No. 0508-32826 es ejemplo de lista de materiales. un G - GRAFICAS DE FLECHAS Y TENSIONES. Estas gráficas muestran las flechas y tensiones, iniciales y finales a -5, O, 10, 16, 20, 30, 40 y 50°C sin presión de viento y a -5°C con presión de viento de 24 Kg/m'. Las flechas y tensiones finales se utilizan para el proyecto. Las flechas y tensiones iniciales se utilizan para el tendido. Los dibujos Nos. Z-0509-10700-A y Z-0509-10701-A son ejemplos de gráficas de flechas y tensiones. H - Los dibujos Nos. HERRAJES 5, HERRAJES II, L242T20.DWG, 20 y Z-0508-16148, muestran un ejemplo de detalles de los arreglos de cadenas de aisladores, suj ecJ.on de hilos de guarda, estructuras, cimentaciones y conexión a tierra, respectivamente, que se utilizan en líneas de transmisión de LyFC. .•. . __ , '.·. .. , --------==: • ___ ,_____ ............... ··-) t 1 1 1 . 1 \ .. • .• • . ·cr¡ 111 ¡lj ,¡¡ ,. !j o -· • ! '' o • . j: !; . o :"• ¡ • ; 1 ;· ｾＭ ;. 11 it. T' i\ .. 11 \'1'••• ! • -·--.. ¡( e\ •• .----Ｍｾ＠ e- .,,. ,...--------------------· -- \ ......... / e. 1 ,! ['' \ ! .. - ....... ｾﾷ＠ ' 1 ｾｷＬＮ｜＠￭ｾ＠ . ｾ＠ \,\..... . ｾ［＠ ·, f \ ..... ·' !,. ,: ti 1 1 ﾷＺＭｾ＠ ,. 1¡ . %! --lf. !!1 !f .- .---· . 1 ¡1 ..:;¡;! 1· :_; 'ｾ＠ •.' ' ·. 1 56 ' ' --' ...... _ ' .' ; ·T-Ｍﾡｾ＠ -.- 1. ·' ,. ,. ' ;: • ·' t-----+--------- ' 'r 1 1 ｾ＠ .}¡ --- --- .. __ " ....... ____¡,_,__,.-_ .. ____!:_.!___ _ _ _ _:...._·_-_..._·ＮｌＺ［ﾷ＼ＰｾＵＸＷＱＴＭｇｕ＠ ----'V' = Ｍｾﾷ＠ ----- _____ .:c::i:l;::'-, ........ ··-·· -----.. ﾷＭｾＮ＠ＭｾＭｾ --·- ........------· ---- ....-.. ..ﾷＭＺＷＢｾ＠ ______ :.: ·. Ｍｾﾷ＠ __, ....... .. u.u. • u.n• -·- ｾＭ＠ ·------ ＭＱｾＫ ', / ·-......,,.,.... ｾＭ］Ｑ l(;rl ------j ,,, ¡--- ··--------------'-'-'----:------"'""'-"'Ｍ］ＢＧﾷｾ＠ ' ' . --·. ----. --------------· ''L _____ .:.___ - . -. -.... .....- : ..-....... -..... '. ·,......... Ｍﾷｾ｜Ｌ＠ｾ＠ PLANTA 1\1 'IU ... ., ' ."·• i ,, - No. DEFLEX ｾｉＮｄｭｩａｅ＠ Ell 0+000 . 1 CLAitO 1 78°12 0 ' 0+081.92 COTA Df: NIVEL TIPO DE AISLA- Clloi!NESTRUC. DORES TACION ｾｉｙｅｌ＠ 223!1.60 8 l. 92. REMATE 91°27 1 1 2236.03 0+406.01 2234.31 0+666.01 t 1.50 223!1.61 310.00 0+976.01 4 +0.05 223!1.64 309.96 1+28!1.97 !1 1 +!195.97 6 7 310.00 2+ 21!1.97 8 9 2 t !11!1.97 ro 2+ 815.97 11 280.00 3+395.97 12 ·- 13 54•oo• o 3+704.25 14 3+911.23 1!1 4+164.21 ' ' 16 0°52'D 2!19.97 4+424.18 16°41' 1 4+642.22 81°21 1 o 5t06!1.3!1 19°03' o .. !lt402.91 • • !13 SI SN " " • • -0.29 MODIF !1'5 SI SN " • • " t0.26 MODIF !13 SI SN " • IIODIF " • +0.60 !13 SI MODIF SN t 1.91 " " " " !1351 IIODIF !13 SI SN t0.33 +0.99 MODIF !1+606.07 CRUCETAS 230 KV 4 SN • " • • c. • • i TN CRUCETAS 230 KV 60" 4 CIRC. SN VIA F.F.C.C. TELEI!RAFOS CRUCETAS 230 KV 4 CIRC. t0.39 !13SI IIODIF !13 Sr SN +0.64 MODIF t0.70 MODIF 53 T 60 MODIF TN 37T20 TN 42T90 TN 37 T 10 TN MODIF • " • • AVE. !13 S 1 PANTITLAN CRUCETAS 230 KV 4 CIRC. SN L. 23 KV TEL. TI!. B. T. CRUCETAS 230 KV 90" 4 CIRC. L.23KV TG. TL VIA FFCC ESPIJEU +0.1!1 2240.67 !1+ 856.18 L. 23 KV 53 T60 -2.21 2240.!12 t2.78 2243.45 LA CIMENTACION PARA LAS TORRES No o. 3 A SOBRE EL NIVEL DEL TERRENO NATURAL .... • ; -1.47 249.98 * • " 224 1.99 250.11 20 • SN +3.29 203.16 194 9°33 1 1 • !13·SI 2238.70 337.56 19 " 2238.0D 423.13 18 SN 2237.36 218.04 17 94°20'1 !13 SI MODIF 2236.97 2!12.98 '. • -0.01 2239.18 206.98 1 • • • 2238.19 308.28 • " 2237.86 3t 115.97 u " 2235.95 300.00 SN SN 223!1.3!1 300.00 CRUCETAS 230 KV 90° 4 CIRC. CRUCETAS 230 KV 4 CIRC. !13 S 1 IIODIF 223!1.09 300.00 TN -0.07 223!1.38 1 +905.97 !13 T60 IIODI F !13 SI MODIF MODIF 223!1.39 510.00 CRUCETAS 230 KV 90" 2 CIRC. CANAL COMPAÑIA IIODIF -0.18 223!1.48 310.00 TN !13 T 60 - 1.72 260.00 3 S. E. AURORA +0.43 324.09 2 - OBSEIIVAC 1ONU SOBRE ELEV. DE LA Cllll 1m. 53 T 30 t 1.07 l BT, TL, L-23 KV CARRETERA MODIF TN oE UN soLO"' ｾａｯｏ＠ CI..-\OUhu:t MODIF 17 y 20 TENDRAN -·- .-. UNA CIA DE SOBRE LUZ ELEVACION Y FZA. DEL DE 1.00 m CENTRO, S. ｾ＠ LINEA DE 230 KV AURORA -AYOTLA 3 MAY -90 SE MODIFICO LOCALIZACION DE TORRE No. 20 2 ABR-90 SE MODIFICARON T-33 Y T-34 1 , O 1C- 89 SE MODIFICO ｌｏｃａｉｚｾ＠ __I!_E__!ORR5.ＮＡｾＭ＠ FLM FL M F L M (' . REGISTRO LEV JRAIALH :::> :'::'- -,• C' • • • DE ESTRUCTURAS J Z-0508- 31188 63 .. Ｍｾ＠ DE REGISTRO .' i ESTRUCTURAS DEFLI!:X jKILOIIETRAJE No. 1 I!CJII. 10°12 I CLAIIO 2244.52 ＶｾＱＰＮ＠ 295.40 21 16°19 22 1 i o 2243.69 ＶｾＱＴＮＲ＠ 145.83 23 8+ 760.04 4° 32' I 24 7+200.04 \ 25 7+640.04 2246.02 2247.63 1i 8+067.22 27 58036'D 8+397.46 28 8031' I 8+622.46 29 13°57 1 I 9+0 13.36 224.7.76 i 2239.41 .. 400.00 0°14'1 2239.40 9+82!.36 32 0°07 1 10+216.55 33 OOZ7'D 10+ 637.08 1 ＰｾＴＲＱｉ＠ 2236.99 11+418.02 350.07 ·11+841.09 36 83°a9'1 2236.66 12+ 135.65 2236.34 TN L 23 KV CAMINO CANAL CIA. CARR. L 23 KV TEL 42 T 20 TN TEL CANAL C1A L 23 KV COMIENZA CANAL GENERAL 425 SN 425 SN 425 SN 425 SN 42T 10 TN SOBRE ELEV. DE Cllol 2.00 m 42 T60 TN SOBRE ELEV. DE CIM 2.00 m 375 SN 32T 90 TN REMATE TN ' •. . .... L S 23 KV ...., ｾ＠ AUTOPISTA CAMINO 2 L 23 KV r.• l(y ｴｾ［ｹｌＭＮﾡ＠ " CANAL BENERAL CANAL CH. CAMINO L. 23 KV +0.18 2236.22 12+181.65 42 T 10 TEL. L 23 KV AVE. ARIES -0.32 46.00 E. R. TN -0.33 287.56 37 32 T 60 (FUTURA l t0.14 44f.20 55 T.N -1.31 2236.85 11 +056.82 42T 10 DERIVACION A S.E. CHALCO t 1.12 2238.16 419.74 4°121 o TN +0.75 2239.28 420:53 34 42T 90D -0.87 2238.53 . 393.19 1 SN -0.01 410.00 31 425 -5.01 390.90 .¡ TN - 1.36 2244.42 9+413.36 42 R MARCO PARA 2 CTOS. L. 400 lV TEXCOCO-STA. CRUZ + 1.98 2245.78 2.u:oo 30 TN +0.77 330.24 .. SOBRE ELEV. DE LA CIM. 2.0001 MODIF E. R. -0.64 2246.99 427.18 4°36'1 REMATE, CRUCETAS 230kV 2CIIC • 1.61 440.00 2.6 TN +2.33 440.00 1 SOBRE ELEV. DE LA C1M. 1.00 m 53 T 30 -0.13 212.65 1 37TIO OIII!IIVACIOIIU -0.70 2243.82 6+401.06 30°53' I TIPO DE AISLA· CIMEII-I!STRUC. DORES TACIOII COTA D! IIIVI!L S. E . AYOTLA . ' lk SE SOBRE ELEVA LA CIMENTACION I.OOm ｉｾﾷｍａｒｚＰＭＱＹ＠ CIA. DE LUZ y FZA DEL CENTRO, S. A LINEA DE 230 KV AURORA -AYOTLA LEV. -Ｍｾ - ·------- REGISTRO JRA/ALH ::::l::::l'"''-' ｾ＠ ,.... DE ESTRUCTURAS ü Z-0508-31188 G •.. CATALOGO CANTIDAD DESCRI • e 1 o • O TIPO 1 26PZAS 1 TORRES DE TIPO 5351 2 3 3PZAS 2PZAS ·aRRES DE ·aRRES DE 4 2PZAS TORRES _DE 5 IPlA TORRE DE 6 126Km 21Km. 1 12 179PZAS ｾｐａｃｅ＠ 179PZAS 14 179 PZAS 1179 PZAS ｾ＠ _ro;_ CLASE BOLA CON OJO SIM 1 ' lB 19 GOPZAS SOPlAS .H 21 152 PZAS 24PlAS _'2c7 3000 m. _38 IGBPZAS N 1 1J 1 1 52-5 lUSA N-12 ｾａｎｖｒｓ＠ GBC 51 30 GSL 52 ｾａｎｖｒｓ＠ 1 PED 91-1-<>6521-2 1 . REO 91-8-105 r76 IND ANVARS RECTA SIM. OB-79608 SI M. 91-1 IND. ANVARS GA 1 HO SIM. 08-97280 11 DE COMI LoTE27 1 SIM. BURNOY DE ONDA DE JGOS DE 1 1 REO JA -651 SI M. ALCAN DE 389?ZAS 0[ [ ... TREGA -91 74 Km. 52 Km. SIM. O 23 _25 • R 1e e 1 PRC848L. CON OJO SI M. 08-936D7 SI M. OB-70709 HORQUILLA GRAPA DE 3 PZAS N SIM. ｾｂ｣ＸＶ｟ＵＲ＠ 38PlAS 38 PZAS 26 NACEL CON BOLA SIM. OB-78420 CON OJO SIM. GRAPA DE 1 SI M. 17 24 o P·t¡;uoo ¡DE 1FECHA ¡, . . . DE 230 KV TIPO 32 C90 DE 230 KV CIPC 32T90D DE 360PZAS FECHA DEL CIPO 53T30-4·:-MODIF. TIPO 53TG0-4e-MODIF. 90" B _13_ e 1 CABLE DE ACERC GALVANIZADC A. R. 9.53 mm. 360PZAS ""' ••• nn [MEMO A COMPRAS 1. ACSR 1113 KCM 9 10 1• FECHA Y lh. FA8RICA ... T[ 1 1 JGOS DE '18100 SIM SIM SI M_ DE PED' . CABLE DE CUD 4/0 AWG. PARA SISTEMA DE TIERRA SIM. BURNOY : SE 1 _5% CABLES >% UNA CON DE y y DE :rA. DE _uz Y ...... LISTA DE MATERIAL ELECTRICO;;, ﾷｾ＠ A,..EXO AL M[MORA ... OUM •.. 0[ FECHA R :viSONES LINEA DE 230i<V.···<:,'· ｾ［｟ＮＬ＠ DERiv CHALCO ·.... ·.:· G5 ｂｾ＠ｾＢＧ＠ ;, " "--:_;;:te< f-.',..;é,:fc;;;. &;;¡{,-':? Ｚﾷｾ＠ｾ＠ｦＺＮｾ＠Ｚ［ｾ＠Ｇ［ＺｾＬ］＠ < ,,. . ･ｾ＠ ",...:, . ｾﾷＺ｟［＠ ' '-' •, , .. . ;::e [; • ,. •:o i':: . ｾ＠ i ·!- i,o ,,;_•,!, : ,. .' ｣ｾＮｌ＠ .. ,.,:- .. '·' . ·.<e' ＺｾＭＮ＠ '.; ｾ］｟ﾡＺ＠ 1 ;_=e-· o: ｾＺ･＠ :-:e: ﾡｾＺＮＬ［ﾷ＠ ' ' . '' e Oc '-:: ' ｾＭＮＺ＠ :-<:: 1 : :_:,· ! : 1 ' 1 Ｚ･ｾＧ］Ｌ＠￩ＺｲｸﾷＭＢｾ＠ !ＺﾷＬ［ｾ＠ ,. _ , -_,•_:·= ﾡＺｾ＠ＺＮｾﾷ［Ｇ＠ ,,,_,!-=•-:. ··:•:' :: ｾ＠ｾ＠ｾ＠ ·• .. 1 .,,,_._ . . _- :: ' .:¡,_,: :: _.. ... . LO'J.:: : •.,; Ｚｾﾡ［｟＠ •. ｾＭ .:.-'i'C::..--. _- . _.. . ''1 ｲ［ＬﾡＭﾷｾＺ＠ 711 '/ · .. ·.·'·· 1 ' =·· '•:: ＺＮ｟ﾷｾ＠ ' .... -= ｾ＠ . 'le ' r¡:j¡-.:!." .I/, ＧｬＮＨＬｩ＼ｦｾﾷＭ＠ｾＭＭＧﾷｾＡＺ］Ｎ＠ :·:o'· :Ce:::: ' :;'/-/'l'<.F:':·.;·:¡ :-• ·:·¡ : . :: • ¡ :::;. G7 . ,,,, ... !-:,! t·.· L 1 S T A D E M A T E R 1 A L No. DE IDENTIFICACION CANTIDAD 1 1 HORQUILLA RECTA LFC-ING-024 2 • 3 1 BOLA CON OJO LFC-ING-026 fig.1. OB-1 16 AISLADOR DE SUSPENSION LFC-ING-057 Clase 52-S,flg. 2 y • DESCRIPCION ESPECIFICACION REFERENCIA F1g.3. R-2 4 1 HORQUILLA CON CALAVERA LFC-ING-021 F1g.2. CH-1 S 1 YUGO DE ACERO LFC-ING-023 F1g.2. YT-2A 6 2 flg.2b. 0-3 2 HORQUILLA "y" CON OJO GRAPA DE SUSPENSION LFC-ING-024 7 LFC-ING 020 Flg.Z, S-4A • 8 2 VARILLAS PROTECTORAS PLP-AR 0144 6.13 NOTA : EL FABRICANTE DE HERRAJES NO DEBERA INCLUIR EN SU COTIZACION LAS PARTIDAS 3 Y B. LUZ Y FUERZA DEL CENTRO LINEAS DE 230 KV 2 No. 06/10/97 REVISION GENERAL 02/05/97 REVISION GENERAL FECHA DESCRIPCION REVISIONES HGAM/RRB FIRMA CADENA EN SUSPENSION DOS CONDUCTORES POR FASE ACSR 1113 KCM BLUEJAY PROY. HGAM/FJST DIBUJO: CGSP HERRAJES 5 ,· HERR-OS.DWC 2 CABLE DE ACERO A.R GALVANIZADO DE 9.53 mm DE 7 HILOS. L 1 S No. DE IDENTIFICACION D E T A M A T E R 1 A L CANTIDAD DESCRIPCION ESPECIFICACION 1 1 HORQUILLA RECTA LrC-ING-024 2 1 CLEMA DE TENSION LrC-ING-022 REFERENCIA riG.3, R-1 riG.1, P-H LUZ Y rUERZA DEL CENTRO LINEAS DE 85 Y 230 KV 2 No. 6/10/97 2/5/97 rECHA REVISION GENERAL REVISION GENERAL DESCRIPCION REVISIONES HGA•/rJST SUJECION DEL CABLE DE GUAkvA A LAS TORRES DE TENSION HGAird/RRB riRMA PROY. HGAM/r JST DIB. CGSP HERRAJES 11 M[RR-11.DWC GERENCIA H JA SUBDIRECCION TECNICA INGENIERIA ELECTRICA TITULO .ECTRICA PROY: SUBTITULO LINEAS DE 230 KV TORRES 32T20, 37T20 y 42T20 3.73 2.25 FECHA ETC/MAL FEB/96 3.08 "' "' N o <O ..t N ESC: 1=200 ACOT. MTS 1 7.00 --1 DI B. ｃａｾｉ＠ L2T42T20.DWG 7n INGENIERIA CIVIL t .. ｾ＠ 1 ｾＭｴＮＬﾡＫ＠ｾＱ＠ 1 1 1 a-\ -- h［ｾ＠ 1 + T 1 ｾ＠ -+/ J. ' '[_ TOIUtE-- o f-----. A 1 AR·rr¡ RtGIOO ＰｾＸＭＹＱＶＳ＼Ｚ＠ A " c,A= zo• . '. " . " " R-17 RIGIOO ｓﾷｾ＠ SUAVE ." . . . . ." R·l7 ｃＬａＧｾＲＰﾰ＠ e, A: 45• 1 C,A•45° A PLANTA CIMENTACION A e, A • zo• e, A= zo• r S N& TIPO CMACT'lftLI'1"'tCA:! IUI!LO PLANO TORRE 1 o T A 1-- -· CG GATO go• RtGIOO ｓﾷｾ＠ SUAVE R·IO RIGIOO S· 3 SUAVE R·tol RIGIOO S· 3 SUAVE RIGIOO R·t7 RtGIOO R·l7 RIGIOO . . R·t7 RIGIOO R-17 RIGIOO " R-10 RIGIOO . . . . . e, A= so• A .. . .. . " CT •ALTA e . . SUAVE R·IO " C,A• 4!5° !...:.!.- ａｓＭｾ＠ " 1 1 ACOT ACtO NES EN m ' CORTE E . COMPAÑIA DE A-A LUZ Y fUE RlA DEL CENTRO S A ＧＢｾｃａｑ＠ 0 LEVACION .. L 1 N E A 230 k V CIMENTACIOtES f'I!Ut4 TORRES DE LINEAS DE 230 KV 2 CIRCUITOS lng C111d '" orCO•• "'" ... '".•. o.•. loto DICI[MII. 'TI IJII.J. T. 1. Q 71 ﾷｾ＠ !NI. A. N. R. ﾷＭｾ＠ ING. A. L.R. 20 '' DETALLE ;l ｾＧＭ ' ! ｦｵｬｯｴｾ｣ｩ￳＠ d• ｾﾷ＠ｾｴ｜ｬｮ｡ｲ＠ oc ron"do CONEXlON A f--2L-1 TIERRA o VISTA ａＭｾ＠ o . 1 1p 4'' ｾＢＧ＠ＵｬＰｾ＠ .v,r .xta.lie ｾＭ 1 ｾＰ＠ 5 Sl!t ES(A:..A PROFUNDIDAD T -10 2750 3850 T- 20 27 5o 3850 T-45 2800 3900 T-60 2800 3900 R 3000 4 2.0 3200 4500 DAD 2 .....," ｾ＠ 4 1 DESCRIPCION de sujocicÍl o ｴ［ｾ｡ｬｶＮ＠ de 1• 4• (Para T90) de 1Y," ＠ｾ Pzc. Conector !lrai><J fierro T" pare cable BURNDY GAR No 1629 No.l729 j BUR NDY YYT-3428 Electrodo de varilla ｣ｾｲ＠ 3 Pza. 4 25m. weld 5/8' ill· 3.00m. ong. Cable de Cu. desnudo No >jo 5 4 Pzas. Conector para cable de Cu. BURNOY YS28 y FZA. DEL CENTRO, S. A· LINEAS DE 230 tiN TITULO DIBUJOS ｾ＠ de cobte. o CATALOGO v.'lriJ1' d Pzas. rll?-O-B--1-604-5-rL-Zl0--1('1-.""c-.m.,..itni...,.....ol_pa_r_a"'"lo_rr_tl_t_n-:t-IU-rt-no_m_u-,-e.;-11""tw....,...\e-.--1 CIA · DE WZ NUMERO o EN ROCA FIJA. EN TEPETATE T-90 PARTIDA 0 o DE TORRE RELACIONADOS l==;::::!:::::::¡========::;:===:kONEXJON ATlERRA AlmA TORRES DE TENSION EN TERRENO MUY RESISTENTE No. FECHA DESCRIPCION REVlSIONES FIRMAS PROV. M M. V 018. E.M.B. R[:V, J,G Z ｓｯｰｴｬｭ｢ｲｾ＠ 1971. Z-0508-16148 FACULTAD DE INGENIEAIA U.N.A.M. DIVISION DE EDUCACION CONTINUA CURSOS ABJERTOS DISEÑO ELECTROMECÁNICO DE LÍNEAS DE TRANSMISIÓN TEMA MATERIALES: CONDUCTORES- AISLADORES- HERRAJES ING. ARTURO TRUJILLO A YALA PALACIO DE MINERÍA .JUN101998 Palacio de Mineria Calle de Tacuba S Teléfonos: ＵＱＲｾＹ＠ Primer piso Dcl'9 Cuauhtémoc 06000 512·5121 521·7335 521·1987 Fax ＵＱｾＷＳ＠ México, D.F. APDO. Poat.l M·22BS 521·4020 AL 26 IN DICE CONDUCTORES 1 OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACIÓN 2 NORMAS QUE SE APLICAN 3 DEFINICION 4 ESPECIFICACIONES 5 MUESTREO 6 METODOS DE PRUEBA 7 EMPAQUE 8 MARCADO 1 OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACION La presente especificación establece las caracterlsticas que deben cumplir los cables ACSR/AS, que utiliza la Comisión en los sistemas eléctricos ubicados en zonas con problemas de corrosión. 2 NORMAS QUE SE APLICAN NOM-EE-161-1983 Carretes de Madera para Conductores Eléctricos y Telefónicos. CFE E0000-13-1979 Procedimientos de Muestreo Estadístico para Conductores Eléctricos. ANSI/ASTM B 549-71 Concentric - Lay - Stranded Alummum Conductors, Aluminum - Ciad. Steel Reinforced (ACSR/AW). (Conductores de Aluminio con cableado concéntrico, reforzados con acero recubierto de aluminio soldado) ANSIIASTM B 502-70 Aluminum-Ciad Steel Core Wire For Aluminum Conductors. Aluminum-Ciad Steel Reinforced. (Alambres de Acero con recubrimiento de aluminio soldado, para conductores de aluminio reforzados con acero recubierto de aluminio soldado) 3 DEFINICION 3.1 Cable ACSR/AS Es el cable constituido por un núcleo central de alambre(s) de acero recubierto(s) de aluminio soldado, rodeado(s) por una (o más) capa(s) de alambre de aluminio dispuesto helicoidalmente. 4 ESPECIFICACIONES. Todos los cables ACSR/AS que utiliza la Comisión deben cumplir con lo indicado en las normas ANSI/ASTM B 549 y ANSI/ASTM B 502 última revisión. Sus características principales se indican en la tabla 1. La unión aluminio-acero en los alambres del núcleo, se debe efectuar por el proceso controlado de soldadura a nivel molecular. 4.1 Tensiones Nominales Las tensiones nominales de operación en las que se utilizan normalmente los cables ACSR/AS, se indican en la tabla 2. TABLA 1- Características generales de los cables ACSRIAS No. de alambres Descripción Area Total de corta AL mm' (kCM) Cable ACSR/AS 2 Cable ACSRIAS 1/0 Cable ACSR/AS 3/0 Cable ACSRIAS 410 Cable ACSR/AS 266 Cable ACSRIAS 336 Cable ACSR/AS 477 Cable ACSRIAS 795 Cable ACSR/AS 900 Cable ACSR/AS 1113 39.25 (69.14) Area de los alambres de AL mm2 33.64 62.46 ( 109.9) Alambres Total AL AS AL (d1) AS (d2) cable (D) 6 1 2.67 2.67 8.01 53.52 6 1 3.37 3.37 10.11 99.16 ( 174.8) 84.95 6 1 4.25 4.25 12.75 125.10 ( 220.4) 107.20 6 1 4.77 4.77 14.31 157.23 (277.7) 135.13 26 7 2.57 2.00 16.28 198.39 ( 350.1 ) 170.60 26 7 2.89 2.25 18.31 281.29 ( 496.4) 241.81 26 7 3.44 2.68 21.80 468.58 ( 827.4 ) 402.93 26 7 4.44 3.45 28.14 515.16 ( 929.2) 455.95 54 7 3.28 3.28 29.51 103.22 ( 1132 ) 564.05 45 7 3.99 2.66 31.98 Descripción corta Cable ACSR/AS Cable ACSR!AS Cable ACSR/AS Cable ACSR!AS Cable ACSRIAS Cable ACSR/AS Cable ACSR!AS Cable ACSR!AS Cable ACSR!AS Cable ACSR/AS Diámetros mm 2 1/0 3/0 410 266 336 477 795 900 1113 Resistencia mínima a la ruptura kN (kgf) 12(1252) 19 (1928) 28 (2858) 34 (3488) 48 (4899) 60 (6124) 84 (8573) 136 (13835) 138 (14062) 130 (13290) Resistencia C.D. a 2o•c nikm Masa aproximada kg/km Clave 0.820 0.515 0.324 0.257 0.206 0.163 0.115 0.069 0.062 0.050 129 206 326 412 520 657 931 1 551 1 654 1 822 EVOEA00261 EVOEAOOD61 EVOEA09861 EVOEAOOA61 EVOEA099G7 EVOEAOATG7 EVOEAOCRG7 EVOEAOCNG7 EVOEAOBKL7 EVOEAOBUK7 Abreviaturas: AL- ALUMINIO AS -ACERO CON RECUBRIMIENTO DE ALUMINIO SOLDADO. 5 MUESTREO Debe seguirse el procedimiento de muestreo indicado en las especificaciones CFE E0000-13-1979 6/1 HILOS 26/7 HILOS 54/7 HILOS 45/7 HILOS FIGURA 1-Cables ACSRIAS TABLA 2-Tensiones nominales de operación, en las que se usan normalmente los cables ACSRIAS Descripción corta Cable ACSR/AS 2 Cable ACSR/AS 1/0 Cable ACSR /AS 3/0 Cable ACSR/AS 4/0 Cable ACSRIAS 266 Cable ACSRIAS 336 Cable ACSR/AS 477 Cable ACSRIAS 795 Cable ACSRIAS 900 Cable ACSR!AS 1113 6 Baja tensión 240V X X Mediana tensión kV 13.8 24 34.5 X X X X X X X X X X X X X X X 6.9 X X X X X Alta tensión kV 115 230 400 X X X X X X X X METODOS DE PRUEBA Deben realizarse las pruebas indicadas en la norma ANSI/ASTM-8 549,ANSI/ASTM B 502. última revisión. 7 EMPAQUE 7.1 Carretes Deben utilizarse carretes como los indicados en la norma NOM-EE-161 7.2 Tramos de embarque y sus penalizaciones la longitud nominal del tramo de embarque debe ser como se indica en la tabla 3. Se acepta la entrega de tramos con longitud diferente aplicando las penalizaciones mostradas en la tabla 4. El tramo de embarque que contenga cada carrete, debe ser continuo en su longitud completa. TABLA 3-Tramos de embarque de los cables ACSRIAS Descripción corta 2 Cable ACSRJAS Cable ACSRIAS 1/0 Cable ACSRIAS 3/0 Cable ACSR!AS 4/0 Cable ACSRtAS 266 Cable ACSRIAS 336 Cable ACSR/AS 477 Cable ACSR!AS 795 Cable ACSRIAS 900 Cable ACSR!AS 1113 Masa kg 537 538 535 536 1 903 1 912 1 909 1 908 2 266 1 822 Longitud Nominal m 4 160 2 610 1 640 1 300 3 660 2 910 2 050 1 230 1 370 1 000 TABLA 4- Penalizaciones de tramos con longitud diferente a la nominal Para todos los cables excepto el 1113 kCM Longitud en % de lo Descuento al precio especificado en o/o Mayor de 105 30* 105 -95 94.9-85 10 84.9-75 15 74.9- 65 20 64.9-55 25 54.9-50 30 o Para el cable 1113 kCM Descuento al precio Longitud en % de lo especificado en o/o Mayor de 102.5 30* 102.5- 97.5 97.4- 85 10 84.9-75 15 74.9-65 20 64.9-55 25 54.9-50 30 o ·- ·. Nota: • al tramo excedente. 8 MARCADO Cada carrete debe tener una placa metálica con los siguientes datos marcados en relieve. Número progresivo del carrete, Nombre o simbolo del fabricante del cable, Clave y descripción corta, Longitud en m y masa en kg, del tramo de embarque, Número de pedido, Año de fabricación. TRANSMJSSION LINE REFERENCE BOOK 345 KV ANO ABOYE Table 3.3.3 CHAII'ACTERISTICS OF MULTILAYER ALUMINUM..CONDUCTOR·STEEL-REIIIFORCED (ACSR) ｾＨＮＺＩ＠ Cross Sectlon Code (kcm11) Al ＨｾＡＩ＠ Reactance 1 ft Rad. 60 HZ L ·- (:,) Stranding Reslstance e Oiameter Cond Core r per 1000 oc Al Tot Aluminum Sleet (in.) (In.) S ft STRG (Kips) 2776. 2515 2312. 2167. 2156. 1781 1407. 1274. 1171. 1098. 1092. 902 1521. 1344. 1235. 1146. 1181 976 84x.1818 76x.1819 76x.1744 72x.1735 84x.1602 84x 1456 t9x 1091 t9x.0849 19x.0814 7x 1157 t9x 0961 t9x 0874 2 000 1 880 1 802 1 735 1 762 1.602 546 .425 .407 .347 480 .437 4 4 4 4 4 4 3219 2749 2526 2303 2511 2074 81.6 61.7 57.3 49.8 60.3 51.0 0338 0365 .0397 .0424 0426 .0516 1590. 1590. 1510 1510 806. 806. 765. 765. 725. 908. 862. 862. 818. 817. 54x 1716 45x:.1880 54x.1672 45x 1832 54x.1628 19x 1030 7x 1253 19x.1003 7x.1221 19x.0977 1 545 1 504 1.505 1.465 1 465 515 .376 .502 .366 .489 3 2044 3 1792 3 1942 3 1702 3 1840 775 7x 1189 19x 0949 7x.1155 19x 0921 7x 1121 1 427 1.424 1.386 1.382 1.345 .357 .475 347 461 336 3 3 732 726. 689. 45x.1783 54x. 1582 45x 1733 54x.1535 45x:.1681 1033 604 604. 564 564. 523 681. 646 636. 603 591 54x.1486 45x 1628 54x 1436 45x 1573 54x 1383 19x.0892 7x.1085 19x.0862 7x.1049 7x 1383 1.338 1.302 1.293 1.258 1 245 446 326 .431 .315 .415 1033 954. 954 954 900 523. 483. 483 483. 456. 560 596. 546 517. 562 45x. 1515 30x 1785 54x 1329 45x 1456 30x 1732 7x 1010 7x. 1783 7x.1329 7x 0971 7x 1732 1.212 1.248 1.196 1.165 1.212 900. 900. 875. 874 795 456. 456 443 443 403. 515 487 501 474 497 54x 1291 45x 1414 54x 1273 45x:.1394 30x 1628 7x 1291 7x.0943 7x 1273 7x0929 7x.1628 795. 795 795 795. 795. 403. 403 403 403. 403. 495. 469. 455 455 431. 30x 1628 26x.1749 54x.1213 24x 1820 45x.1329 19x.0977 7x 1360 7x 1213 7x 1213 7x 0886 795 715 715. 716 715. 403. 362 362. 363. 362. 414 447. 445. 422. 409. 36x.1486 30.-;.1544 30x.1544 26x 1659 54x.1 151 716. 716. 666 667 667. 363. 363 338. 338. 338. 410. 388 393. 382 382 636 636 636 636 636. 322. 322. 322. 322. 322 636 636. 322 322. ＭＬＮＧａｃ［Ａ｡ｩ＾ＶＰｾｈｚ］ｇｍｒ＠ X. (Ohma/MIIe) 25C SOC .0395 0418 0446 .0473 .0466 .0549 0421 .0452 .0482 .0667 .329 0450 .0482 .0516 .0621 .337 0482 0518 .0554 0595 .342 .0511 .0550 .0589 .0570 .348 .osos .0544 .0584 .0588 .344 .0598 .0646 .0695 0534 .355 0736 0755 .0767 .0778 .0774 0802 54.5 42.2 51.7 40.1 49.1 .0578 .0602 .0590 0622 .0608 .0631 .0622 0652 0642 .0663 .0657 .0712 .0767 0521 358 0678 0734 .0790 .0497 .364 0689 0748 0806 .0508 362 0711 .0770 .0830 0485 367 .0725 .0787 0849 .0494 .365 0813 .0821 0821 0828 0828 1613 1737 1522 1635 1434 383 46 3 36.2 43.6 34 1 0656 .0685 0680 .0700 0695 0722 0722 0741 .0738 .0764 .0747 0810 0765 0831 0788 .0855 0811 .0881 083i .. 0906 .0472 371 .0480 368 .0459 .374 0466 .372 .0445 .378 0836 0837 0845 .0846 .0854 41.9 .0770 32 o 0787 39 1 0825 298 0843 366 0909 .0788 0811 .0842 .0866 0924 .0863 .0938 .1013 0451 376 .0887 .0963 1039 0431 .382 .0922 .1002 1082 .0436 .380 .0947 1029 1111 0416 .386 .1013 .1101 1190.0420 385 .0855 .0863 0866 0873 3 1533 1344 1431 1255 1331 303 .535 399 291 520 3 2 3 3 2 1165 1493 1229 1075 1410 27.7 46.0 33.8 25.9 43.3 0909 .0987 0984 .0984 .1046 0930 0995 0998 .1004 1054 1018 .1106 .1195.0401 .390 .1092 1189 . 1286 0430 .382 1094 1191 1287 .0404 .389 1099 .1195 .1291 0385 .395 1156 .1259 .1362 0417 .385 08b... 0876 0889 0896 0885 1 162 1 131 1.146 1.115 1.140 387 283 .382 279 488 3 3 3 3 2 1159 1015 1126 987 1246 31.9 25.4 31 4 25.0 38.3 1043 .1056 1043 .1062 1073 .1086 1073 1092 .1183 1191 1158 . 1163 1191 _1196 1307 1260 .1362 .0392 .393 1265 1367 .0374 399 .1296 . 1401 0387 395 1301 1406 0369 .400 . 1423 1540 0392 .393 .0897 0905 0901 0909 0903 1 140 1 108 1.092 1 092 1.063 489 408 .364 364 .266 2 2 3 2 3 1235 1094 1024 1024 896 384 31.5 28.2 27.9 22.1 1183 . 1180 1181 .1181 1181 .1191 1190 1193 .1193 1197 1307 1306 1309 .1308 1313 1423 . 1422 1425 .1424 1428 .393 .399 .401 .402 .406 .0903 .0911 0916 0916 0923 1x 1486 7x. 1544 19x0926 7'(1290 7x1151 1 040 1.081 1.081 1051 1036 149 463 463 387 345 3 805 3 16.5 34.4 34.6 28.4 26.3 1175 .1316 1316 1312 1312 .1197 .1322 . 1322 . 1321 1323 .1311 .1452 1452 1450 1452 1426 .1540.0337 .411 .1581 1711 0372 .399 1581 .1711 0372 399 1579 . 1707 0355 .405 1580 1709 .0350 .407 0930 0919 0919 0927 0931 24x.1727 45x.1261 26x.1601 54x.1111 24x:.1667 7x 1151 7x 0841 h 1245 7x.111 1 7x 1111 1 036 1 009 1 014 1 000 1.000 .345 252 374 333 333 2 3 2 3 2 922807 917 858 859 25.5 206 26.6 24.5 23.7 1311 .1312 1409 1408 . 1407 .1322 1327 1417 .1418 .1451 1579 1708 1455 1583 1712 .1555 ＮｾＶＹＴ＠ 1832 1557 1695 . 1833 1556 . 1694 .1832 .0347 .408 .0334 413 .0343 .409 .0337 411 .0335 .412 0931 0939 0937 0942 0942 397 396 375 364. 364. 30x 1456 30x 1456 26x.1564 54x 1085 24.-;.1628 7x 1456 19x 0874 7x 1216 7x 1085 7x 1085 1 019 1 019 o 990 0.977 0.977 437 437 365 .326 .326 2 993 2 2 3 2 988 875 819 819 30.8 31.5 25.2 23.6 22.0 1480 1480 1476 .1477 . 1476 1486 1485 .1484 .1486 . 1485 1631 . 1777 1923 035 1 .406 1631 1777 1923 0351 .406 . 1629 1774 .1920.0335 .412 .1631 .1776 . 1922 .0330 .414 1630 1775 1920 .0327 .415 0936 0936 094' .09< 094:. 340. 331 t8x. 1880 36x. 1329 1x 1880 0.940 0.930 188 2 .133 3 691 644 15.7 13 4 1468 1469 1484 1487 25C 75C x¡ (OhfTV\( MegOhm) 100C (te) ｾｍｩｬ･ｽ＠ -MUe 1 Joree ThraSher Kiwt Bluebtrd Chukar Falcon Laowtng Parrot Nuthatch Plover Bobohnk Marfln Otpper Pheasant Btllern Grackle 8untH'1Q Finch Btue¡ay Cudew Ortolan Merganser Cardinal Ratl Baldoate Canary Ruddy Grane Wtllet Skrmmer Mallara Ora k e Candor Cuckoo Tern Coot Suteo Redwtng Starllng Crow Stil! Grebe Gannet GuU Flam1ngo Scoter Eg·et Grosoeak Goose Rook 110 1431 1431 1351. 1351. 1272. 1272. 1192. 1193. 1114. 1113. 725. 685. 685. 645. 644 772. 1x 1329 3 3 3 3 3 3 3 2 1119 2 2 1111 985 921 1418 1627 1630 1771 .1774 .0873 .0897 .0922 .0951 .0977 .1540 0392 . 1538 .0375 .1541 .0368 .1540.0366 .1544 0352 1915 .0304 .424 1918 .0302 .425 ca- 0960 .0963 • ¡: ELECTRJCALCHARACTERJSTICS OF EHV-UHV CONOUCTOR CONFJGURATIONS ASO ClRCUITS • Table 3-3.3 (Cont.) CHARACTERISTICS OF MULTILAYER ALUMINUM.CONDUCTOR·STEEL·REINFORCED Reactanc:e L a ;(i1\STRG. OC Ｍ［ﾡＬＮＧｩｲ﾿ＺｳｦｾＢｬ｟Ｔ］ｇｍａ＠ Cross Sectloo sq) (mqm) (mm 0 (kcmll) Al 605. 605. 605. 605. 606. 557. 556. 557. Tot 307. 378 376 356 30x. 1420 30x 1420 307. 346 307: 347. 282. 348. 24x.t588 54J( 1059 30x 1362 26JC.1463 24x.1523 7x 1362 7x.1138 7x 1015 O 953 0927 0914 18JC.1758 30x 1261 26x 1354 24JC.1410 18x 1628 307. 306 328 282. 319. 556. 477 477. 477. 477. 282. 242. 298. 298 242. 242. 281 273. 242 255. 397. 397. 398 397. 336 201. 201. 201. 201. 248 300 300. 267 267 267. Ola meter Cond Core (in.) (in.) s Al 282. 336. 336. 336. 300 300 Strandtng Alummum Steel 170 170. 170 234 228. 213 210. 198. 193. 170 160 152. 152. 187 152 152. 135 135 172. 160. 167 157 135. 143 177 26x.t525 1 tt Rad. wt 7x. 1420 0.994 426 2 19x 0852 0.994 .426 2 7x.. 1186 0.966 .356 2 7xt059 0953 7x 1059 0.953 tt (Kips) .2368 .2371 .2363 .2368 .2361 2367 2605 .2350 .2360 .2591 2797 .2800 .3076 2838 3072 0277 435 2834 .3067 0265 441 2833 3066 .0259 ,444 2822 .3054 0240 .452 3352 3628 0255 445 2793 2797 .3072 2790 .2795 .3070 2777 .2785 3059 .3137 .3139 3449 .3130 3134 3443 3348 3623 0243 451 3345 .3621 0238 .454 3332 .3606 .0221 .463 3758 .4068 0241 452 3751 4060 0230 458 20.3 163 14.7 i7 o 26x 1137 24x 1184 18x.t367 30x.1000 26x 1074 7-.. 0884 7x0789 h. 1367 7x.1000 7x 0835 o 720 o 710 463 433 366 470 413 14 o 24x 1118 18x 1281 30x 0943 26x.1013 18x.1217 h 0745 224 129 0660 283 o 642 236 0.609 .122 2 2 2 2 2 .0943 0980 .0979 623 54 7 512 432 527 o 671 o 646 -Mue .1679 . 1693 1857 .2022 .2187 .0284 .432 ,1973 . 1977 .2171 .2366 .2560 0304 424 ,1969 . 1975 .2169 .2363 .2557 0290 430 1967 1975 .2168 2362 2556 0283 432 1958 1970 .2162 2355 .2547 0263 ,441 o 806 1x.1291 7.1..0943 Ｗｾ＠ 0788 h. 1217 ｍｾＩ＠ 13.7 23.8 19.5 17.2 ,, 8 7x 1151 ¡,._ 0961 7x 0858 11(. 1486 7x 1059 0.680 M1le JI_ .0956 30x 11t.1 26x 1236 24JC 1287 18x. 1486 30JC.t059 300 2 251 2 Ｈｏｾ＠ 0319 418 0322 .417 0328 415 .0313 .420 .0306 423 604 747 657 615 0.684 (ttJ ,1551 1560 .1712 1865 .1550 .1559 1711 . 1864 .1691 1696 1863 .2029 .1687 .1694 .1860 .2026 . 1686 .1695 . 1860 2026 0879 .176 2 O 883 .378 2 0858 316 2 0.846 .282 2 0.814 163 2 o 700 100 e 21.6 22.5 272 22.4 19.8 h.1758 7x. 1261 ],.1053 71..0940 h 1628 265 2 .237 2 137 2 75 e 780 779 766 717 2 so e 1556 .1561 1714 1868 2021 0342 .410 .1556 .1561 .1714 .1868 .2021 .0342 410 .1552 .1560 .1713 1866 .2018 0327 .415 .341 2 305 2 2 2 2 2 25 e 29.4 300 23.6 872 345 .288 0.772 257 o 743 149 0.741 318 G 947 940 833 318 2 318 3 409 2 o. 783 25 518 386 326 418 367 289 9.9 12.5 8.6 15.5 12 7 11.2 77 13 7 113 69 2601 2600 .2018 .2016 2196 .2192 .2192 3129 .3134 .3442 .3751 4060 0225 .461 .3114 3121 3428 3735 4042 0209 469 .3527 3530 3878 4226 4574 .0227 .459 3518 3522 .3869 4216 .4563 0217 465 .3504 3510 .3856 <1201 .4547 0197 477 .0943 .0952 .0956 .0956 0964 .0968 0987 .0991 1003 .1006 .1014 1018 1030 .1030 .1039 .. .1043. 1054 1047 . 1056 1060 1071 1065 1073 . 1089 < 111 •' IN DICE AISLADORES 1 OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACIÓN 2 NORMAS QUE SE APLICAN 3 DEFINICIONES 4 CLASIFICACION 5 ALCANCE DEL SUMINISTRO 6 CARACTERISTICAS GENERALES 7 MARCADOR DEL AISLADO 8 DESCRIPCION DE LAS DESCRIPCION CORTA 9 ·EMPAQUE Y EMBARQUE . 10 CONTROL DE CALIDAD 11 GARANTIA 12 INFORMACION REQUERIDA ABREVIATURAS EN LA 1 OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACION Esta especificación establece los requerimientos principales para la adquisición, así como las características electromecánicas que deben cumplir los aisladores tipo suspensión de porcelana o de vidrio templado para uso en las instalaciones de Comisión. 2 NOTA: NORMAS QUE APLICAN CFE 52000-51-1991 Pruebas para Evaluar las Propiedades de la Porcelana Utilizada en Aisladores Eléctricos CFE L0000-11-1988 Empaque, Embarque, Recepción, Manejo y Almacenamiento de Bienes Adquiridos por CFE. CFE L0000-15-1992 Código de Colores. CFE L0000-31-1993 Requisitos de Aseguramiento de Calidad para Proveedores de Bienes y Servicios. NOM 008-SCFI-1993 Sistema General de Unidades de Medida. NMX B-381-1976 Pasadores y Chavetas Series Métricas. NMX H-004-1995 Recubrimientos de Zinc por el Proceso de Inmersión en Caliente para Sujetadores y Herrajes de Hierro y Acero. · ANSI C29.1-1988 Electrical Power lnsulators-Test Methods. ANSI C-29.2-1992 lnsulators-Wet-Process Porcelain Toughened Glass Suspension Type. ASTM A-668/A668 M-1993 Standard Specification for Steel Forging, Carbon and Alloy, for General Industrial Use. IEC-575-1977 Thermai-Mechanical Perfomance Test and Mechanical Performance Test on String lnsulator Units. MIL-STD-105 E-1989 Military Standard Sampling Procedures and Tables for lnspection By Attributes. and En caso de que los documentos anteriores sean revisados o modificados debe tomarse en cuenta la edición en vigor o la última edición en la fecha de apertura de las ofertas de la licitación, salvo que la Comisión indique otra cosa. 3 DEFINICIONES 3.1 Aislador Aislador es un soporte no conductor para un conductor eléctrico. 3.2 Aislamiento Tipo Suspensión Es un conjunto de unidades de aisladores de suspensión adecuados para soportar no rígidamente conductores eléctricos. 3.3 Distancia de Fuga La distancia de fuga de un aislador es la distancia más corta o la suma de las distancias más cortas a lo largo del contorno de las superficies externas de partes de vidrio o porcelana del mismo, entre estas partes, en las que normalmente se tiene la tensión de operación entre ellas. Una distancia medida sobre la superficie del cemento u otro matenal de unión conductora, no debe ser considerado como parte de la distancia de fuga. 3.4 Unidad de Aislador de Suspensión Es un arreglo de un esbozo y herrajes para el acoplamiento no rígido con otras unidades o al herraje de sujeción. 3.5 Cadena de Aisladores de Suspensión Es un conjunto de dos o más aisladores de suspensión montados en serie. 3.6 Tensión Critica de Flameo (TCF) Es el valor de cresta de tensión de una onda de impulso por rayo para el cual se tiene una probabilidad de flameo de 50%. 3.7 Zona Contaminada Es la localidad en la que existen niveles de contaminación ambiental en grado tal, que altere las condiciones normales de operación del aislador. 3.8 Zona Normal Es la localidad donde existen niveles mínimos de contaminación ambiental, que no afectan las condiciones normales de operación del aislador. 3.9 Zona Corrosiva Es la localidad donde existen ambientes industriales de alta humedad y marinos que afectan en grado tal que aceleran la degradación en partes metálicas del aislador. 3.10 Manguito de Zinc Parte metálica de refuerzo que actúa como ánodo de sacrificio que retarda la corrosión en el vástago. 4 CLASIFICACION 4.1 Por su Acoplamiento Los aisladores de suspensión se clasifican de acuerdo a lo indicado en la tabla 1. TABLA 1 - Clasificación de los aisladores Por su acoplamiento. a) Horquilla y ojo anular. b) Clavera y bola. Por su aplicación. 5 a) Normal. b) Corrosión. e) Contaminación. ALCANCE DEL SUMINISTRO El alcance del suministro debe incluir el diseño, materiales, fabricación, pruebas, empaque y embarque de los aisladores t1po suspensión. A continuación se mencionan las partes, accesonos y servicios que integran el suministro. a) Cuerpo del aislador. b) Herrajes y chavetas para el acoplamiento entre aisladores y el herraje de sujeción. e) Pruebas de rutina. d) Pruebas de aceptación. e) Empaque (cuando así se indique.) f) Embarque. 6 CARACTERISTICAS GENERALES 6.1 Aisladores de Porcelana o de Vidrio Templado Los aisladores de suspensión de porcelana o de vidrio templado deben satisfacer las características electromecánicas y dimensiones indicadas en las figuras 1, 2, 3, 4, 5 y 6 y especificaciones particulares correspondientes. Su fabricación y acabado debe realizarse conforme a lo indicado en la norma ANSI C29.2. 16± 0.4 17.5± 0.8 ｾ＠］ｴｾ＠ '---"-+=-'---:,c+t Mclngutto de z1nc ｾ＠ 1 \ ' \¡ L 22.2 :t + 12.7- 16 1,6 o '' 165 maxtmo Acotaciones en mm S m escala FIGURA 1 - Aislador 16S 12- NOTAS: La geometria del aislador es onentativa, no limitativa El codtgo es para uso adm1strativo Clase Caractensticas - Codtgo E!ectncas Mecamcas De radto lnterteranc1a 52-1 52-1 52-1 201300 2013X2 2013X3 2013X4 16SPH044 16SVH044C 16SPH044C 16SVH044 Descnocton corta. 01mens1ones 52 -1 Dtametro y espactamtento mm D1stanc1a mtntma oe fuga mm 178 Flameo a oa¡a frecuencta en seco kV 60 en humeoo kV 30 al Impulso poSitiVO kV 100 al1mputso negatiVO kV 100 T enston ce perrorac1on a o aja rrecuenc1a kV Reststencta electromecan1ca kN Reststencla al Impacto Nm 5 Res1stencta a la tens1on tourante 3 s) kN T ens1on ce prueba a baja frecuencia (rmc a tierra) Tens1on maxtma oe ramo 1nteríerenc1a 1000kHz Tenston cnt1ca de flameo 165 X 140 1 165 1 X 140 165 X 140 165 X 14Q 178 178 178 60 60 60 30 30 30 100 100 100 100 100 100 80 80 80 80 44 44 44 44 1 1 1 5 5 5 22 22 22 22 kV 7.5 7,5 7.5 7,5 ｾｖ＠ 50 50 50 50 V1dno templado Porcelana Porcelana 1 1 Vtdno templado Maten al 1 Con mangu1to de ztnc Uso Sopona y a1sla conductores aereos en zonas Abreviaturas en la descnpc1ón cona Vease caottulo 8 de esta esoeclflcac1on Normales Corros1vas Mangurto de zrnc 146 i ¡ ! i l. - 273 maxrmo Acotacrones en mm Sin escala FIGURA 2- Aislador 275 NOTAS: 1- 2- La geometria del aislador es onentatrva, no limitativa El código es para uso admistrativo Clase Códrgo 2028X2 2028X1 27SPC111 27SPC111C 27SPC111C 273 x146 273 x146 273 x146 273 x146 Drstancra mrnrma ae fuga mm mm 279 279 279 279 Flameo a ba¡a en seco kV 80 80 80 80 en humeoo kV 50 50 50 50 al rmpulso posrtrvo kV 125 125 125 125 al impulso negativo kV 130 130 130 130 T ens1on ae pertoracJon a oa¡a frecuenc1a kV. 110 110 110 110 Res1stencra electromecanrca kN 111 111 111 111 Resrstencra alrmpacto Nm 7 7 7 7 Reststencra a la tensron (durante 3 s) kN 55.5 55.5 55.5 55.5 kV 10 10 10 10 50 50 50 so J J J J Porcelana V1dno templado Porcelana frecuencra T ensron cntrca de flameo Tensron ce prueba a ba¡a frecuenCia De radro lnterferancra (rmc a trerra) Tensron maxrma ae radro mterferencra 1000 kHz Herra¡e de acoplamrento 1 ｾｖ＠ Galavera y bota ANSI tipo V1dno templado Maten al Uso 52-5 2028A3 Drametro y espacramrento Mecanrcas 52-5 2028A4 Oescnpcron corta· Eléctncas 52-5 27SVC111 Características Drmensrones 52-5 Soporta y a1sla conductores aereos en zonas Abreviaturas en la descnpc1ón corta Véase capitulo 8 de esta especificac1on Normales Con mangUito de z¡nc Corros1vas '' ¡--37 e -'f. 17.5! o8 :!:.04 16 Mangu1to de z1nc 1 1_ 17 5 m1n 146 13.5! 08 '\ ' ' 'J ' 1 175± .--. 1 08 273 max1mo - -· Acotaciones en mm Sin escala FIGURA 3 ·Aislador 27S NOTAS: 1· 2· La geometría del aislador es orientativa. no limitativa El cód1go es para uso adm1strat1vo Clase Caracteristicas Cod190 27SPH111 27SVH11 1C 27SPH1 11C 273 X146 273 x146 273 x146 273 x146 Orstanc1a mrn1ma a e fuga mm 279 279 279 279 Flameo a ba¡a T enSIOO CritiCa Oe en seco kV 80 80 80 80 en humeoo kV 50 50 50 50 al •moulso oosrllvo kV 125 125 125 125 al impulso negatJvo kV 130 130 130 130 o 110 110 Tens1on de oertorac•on a oa¡a frecuencra De rad1o lnterferanc1a kV 110 11 Res1stenc1a e1ectromecan1ca kN 111 111 111 111 Res1stenc•a al1mpacto Nm 7 7 7 7 Resistencia a la tens•on (aurante 3 s¡ kN 55.5 55.5 55.5 55.5 Tens1on ele prueoa a baJa frecuenc1a ( rmc a t1erra) kV 10 10 10 10 50 50 50 50 Porcelana V1drio templado Porcelana Tens1on max1ma oe ramo 1nterrerenc1a 1000 kHz ｾｖ＠ Vid no templado Matenal Uso 52-6 2013X7 27SVH11 1 flameo Mecan1cas 52-6 2013X6 mm frecuenc1a Eléctncas 52-6 2013X5 01ámetro y esoac1am1ento Oescnoc1on corta. Dimenstones 52-6 2013X1 Soporta y a1sla conductores aéreos en zonas Abreviaturas en la descnpc1on corta Véase cap1tulo 8 de esta especificación Normales Con mangUito de z1nc Corros1vas 1 Mangunq____ 08 ZIOC 298 max1mo FIGURA 4 • Aislador 295 NOTAS: 1- 2- Acotacrones en mm - Sinescata La geometna del aislador es onentativa, no limitatrva El códrgo es para uso admrstrativo 202BX3 202BX4 2BSPC111C 28SVC111C mm mm 280x146 280x146 445 .W5 CódiQO Caractenst1cas Descnoc•on cona: D1ametro y espac1am•ento D1mensrones Eléctncas Otstanc1a mm1ma ae fuga Flameo a baJa frecuenc1a en seco kV 100 100 en numeoo kV 60 60 Tens1on cr111ca ce flameo al lffiOUISO poSitiVO kV 140 140 al •mou1so negativo kV 140 140 Tens1on ae per1oracton a OaJa frecuenc•a Mecamcas kV 130 130 Reststenc•a electromecamca kN 111 111 Res•stenc•a al•moacto Nm 11 11 Res1stenc•a a la tens1on \Durante 3 s) 'N 55.5 55.5 Res•stenc•a de carga sosten•aa-tlempo kN 67.7 67.7 kV 10 10 ｾｖ＠ 50 50 Tens1on de prueoa a OaJa rrecuenc•a De rad1o lnterferancra (rmc a t1erra) Tensron maxtma ae HerraJe de acoplamiento raa•o 1nterterenc1a 1000kHz ! J J Porcelana V1dno templado Calavera y bola ANSI t1po Matenal Con mangu1t0 de ZinC Uso Soporta y a1sla conauctores aereos en zonas Abreviaturas en la descnpc1on corta Véase cao1tulo Corros1vas y contammac1on a de esta especificación 1 1 i Mangu:to de ztnc 146 - ! Acotaciones en mm Sin escala FIGURA 5 · Aislador 2BsNOTAS: 1- 2· La geometna del aislador es onentattva. no ltmitativa El código es para uso admtstrattvo 52·8 52-8 2028X6 2028X5 2028X8 2028X7 29SVC160 29SPC160 29SVCiGUC 29SPC160C Clase Códtgo Características Oescnocton corta: Otmens1ones mm 298x146 298x146 298x146 298x146 D1stanc1a mrntma ae fuga 279 279 279 279 80 80 80 80 en humeoo mm kV kV 50 50 50 50 altmOUI$0 PQSitiVO kV í25 125 125 125 al Impulso negatiVO kV 130 130 130 130 kV 110 110 110 110 RestSiencra etactrcmecanJca kN 160 160 160 160 Reststenc1a al 1mpacto Nm 10 10 10 10 Reststencta a la tenston (durante 3 s) kN 80 80 80 80 Tens1on o e prueba a oa¡a irecuencta (rmc a t1erraJ kV 10 10 10 10 50 50 50 50 K K K K V1drio templado V1Cno templado Porcelana Porcelana en seco Tenston cnt.ca ae flameo Tenston o e perloracrón a DBJB frecuencra Meca meas De radto lnterteranc1a 52-8 Diámetro y espac1amtento Flameo a ca¡a frP.Cuencta Eléctncas 52-8 Tenston maxima ae raoto 1nterferenc1a 1000kHz HerraJe oe acoolamtento ｾｖ＠ Galavera y bola ANSiltpo 1 Matenal Con mangu1to de z1nc Uso Soporta y a1sla conouctores aéreos en zonas Abreviaturas en la descnDCIOn corta Véase caprtulo 8 de esta esoeclficaclon Normales CorrOSIVaS Mang:,¡;:o ::ezmc ｾ＠ \ 1 ｮt\ｯｾＺ＠ 1 !· ｾＮａＫ｜ＭＢ＠ - 321 maX!ma Acotaciones en mm Sin escala FIGURA 6 - Aislador 325 NOTAS: La geometría del aislador es orientativa. no limitativa El cód1go es para uso admistrativo Estos valores no tienen referenc1a normalizada. son caracteristicas particulares requeridas por CFE. 12- 3- Cod1go Características D1mens1ones Electncas Descnoc1on corta De rao1o lnterteranc1a 2028Y3 2028Y2 -2028X9 325VC160CC 32SVC111CM 32SPC160CC D1ametro y esoac1am1ento mm 321X146 321x171 321x146 321x171 Dtstanc1a m1n1ma ce fuga mm 612 540 612 540 Flameo a Da]a frecuenc1a en seco kV 110 iOO 110 100 en humeao kV 60 65 60 65 Tens1on cm:ca ae flameo al ImPUlSO POSitiVO kV 160 170 160 170 al 1moutso negatJvo kV 170 160 170 160 kV 130 130 130 130 Resistencia electromecamca kN 111 160 111 160 Res1stenc1a at 1mpacto Nm 11 45 11 45 Res1stenc1a a la tens1on tdurante 3 s} kN 55.5 80 55.5 80 Res1stenc1a ae carga sostentaa-hempo kN 66.5 110 66.5 110 Tenston ae prueoa a DaJa rrecuenc1a (rmc a tierra) kV 10 10 10 10 "V 50 50 50 50 J K J K Tens1on ce oerTorac1on a oaJa trecuenc1a Mecamcas 2028Y1 32SVC111CM Tens1on max1ma oe raa1o mterterenc1a 1000kHz Herra¡e de acoolam1ento ! Calavera y bola ANSI lipa V1dno templado Matenal Porcelana Con magullo de z1nc Uso Soporta y a1sla conouctores aereos en zonas Abreviaturas en la descnpctón corta Véase C3PIIUIO 8 de esta especlfiC3CIOO Corros1vas y contam1nac1on -r 1 1146 i i - . - - ---i--'-- 254 OIAMETRO Acotaciones en mm Sin escala + 19 -O Características Las dimensiones del vcistago, bola y calavera deben cumplir con la clase 52.5 Diámetro y altura mm Dimensiones Mecánicas Eléctricas 254 X - - 146 Distancia mlnima de fuga mm 420 Resistenc1a combinada Resistencia al impacto Resistencia a la tens1ón Resistenc1a de carga sos- electromecanica N 1kgf) N -cm lkgf- cm) durante 3s en N (kgf) tenida·tlempo N (kg· 111200 111340) 100011041 55600 (5670) 66700 168041 Flameo en seco aba Flameo en húmedo ¡a frecuencia a ba¡a frecuencia kV kV 100 De radio interferencia 60 Flameo al 1mpulso kV Flameo al 1mpulso negatiVO kV T ens16n de pertarac16n a ba¡a frecuencia kV 150 155 130 POSitivo Tens1ón máx1ma a Tens1ón de prueba a baja frecuenc1a (rmc a tierra) kV 1000kHz,¡.tV 10 50 Material y acabado: 1OSPNC25 - Porcelana vidriada 1OSVNC25 - V1drio templado Partes metálicas de hterro maleable galvamzado Especificación general: CFE 52200-02 Aisladores de Susoens1ón Uso: Acoplado a la estructura alslli conductores aéreos en zonas contamir3déls. Descripción corta: Aislador 1OSPNC25 Aislador 10SVNC25 Clave: 522E4G1310 522E4G2310 Abre"iatura en la descripción corta: 10- Diámetro del aislador en pg; S· Suspensión; P ·Porcelana; V· Vidrio; N ·Niebla; C ·Calavera v bola; 25 · Resistencia electromecánica en lb X 1000 Nota: La longitud de sujeción de una cadena de 6 aisladores seleccionada al azar debe ser igual a 6 veces la longitud nommal de cada a1slador 19 mm. ± --- l..::f!:l:::r·-- ｟ｃａｌＮｾＺﾷＭ＠ ·r ' 1146 1 1 ------------- -+--'----+19 254 -o Acotaciones en mm Sin escala OIAMETRO Características Las dimensiones del vástago, bola y calavera deben cumplir con la clase 52.3... Diámetro y altura mm Distancia mínima de fuga mm. Dimensiones 254 Mecánicas Eléctricas X 146 Resistencia comoinada Resistencia al 1mpacto Resistencta a la tensión Resistencia de carga electromecánica N (kgf) N- cm (kgf- cm) durante 3s en N (kgf) sostenid<K1emoo N (kgf) 66700 16804) 1000 (1041 33400 134021 44500 (45361 Flameo en seco a ba1a frecuencia kV Flameo en húmeoo Flameo al impulso Flameo al impulso Tensión de pertaa baJa frecuencia POSitiVO negativo rac1ón a baja frekV kV kV cuencia kV 100 Da radio interferencia 60 150 Tensión de prueba a ba1a frecuencia Irme a t1erra) kV 155 130 Tensión máxima a 1000kHz, IJ,V 10 50 Material y acabado: 10SPNC 15- Porcelana vidriada 10SVNC 15 ·Vidrio templado Partes metálicas de hierro maleable galvamzado Especificación general: CFE 52200-02 Aisladores de Suspensión Uso: Acoplado a la ･ｳｴｲｵ｣｡ｾ￭ｬ＠ Descripción cona: Aislador 1OSPNC 15 Aislador 10SVNC15 Clave: 522E3G 1310 522E3G2310 Abreviaturas en la descripción cona: 10- Diámetro del aislador en ｰｾ［Ｍ Suspensión; P- Porcelana; V ＭＮｾ､ｩ［ｮ＠ N- Niebla· e. Calavera V bol e· 1 - Re . . .. 'Pn conductores aéreos en zonas contaminadas Nota: La longitud de SUJeción de una cadena de 6 aisladores seleccionada al azar debe ser igual a 6 veces la long1tud nom1nal de cada aislador ± 19 mm. ·-· .1 420 171 mm. 321 mm Acotaciones en mm e a r a e t e r 1 S t 1 e a JG S Clasa 52.8 Diámetro v altura (mm) 321 X 171 Dimensiones Mecánicas Eléctricas Distancia m1nlma da fuga (mm) 540 Res1stenc1a combinada electromecimica N (kgf) Resistencia al impacto N-cm (kgf·cm) Resistencia a la tensión durante 3s en N (Kgf) Res1stenc1a de carga sostenida tiempo N (kgf) 160143 (t6330) 451 1(460) 80071 (8165) 106755(1 0886) Flameo en seco a baja frecuenc1a kV Flameo en hu medo a ba¡a frecuencia kV 110 65 Tensión de Flameo al1mpulso Flameo al 1m pulso perforación a ba¡a negatiVo kV positivo kV lracuenc1a kV 160 130 170 Tensión de prueba a ba¡a frecuencia (rmc a t1erra) kV Da radio interferencia 10 Material y acabado: . Tens1ón máxima a lOOOkHz, uV 90 Vidrio templado MangUitO de z1nc. fundido sobre el vástago . Especificación general: CFE 52200·02 Aisladores de Suspensión Uso: Acoplado a la estructura a1sla conductores aéreos en zonas contaminadas Descripción cona: Aislador 12SVNC36 Abreviaturas en la descripción cona: 12·Diametro del a1slador en pg; S.· lipa suspensión; V· Vidrio N-Niebla; e-Calavera 36· Resistencia electromecánica en lb Nota aclaratoria: X, 000. Solo para reposición de aisladores similares en lineas ya existentes. No debe considerarse en nuevos proyectos. , ,... ... 1 1 -- 1 1 1 1 1 \ Ｍｾ＠ 1 .... -- 1 1· 254 -0 Acotaciones e •r •e t • r 1 Clase 52.8 S - t en mm. Sin escala i e • 1 Dlímetrc y altura mm Dlltlncia mlnima da fuga mm 254 X 146 279 Dimensionas Resistencia combinada electromecánica N (kgf) Resistencia al impacto N ·cm (kgf -cm) Resistencia a la tensión durante 3s en N (kgf) 160200 (16330) 1000 (104) 80100 (8165) Mecánica Elic:tricas Resistencia de car·:-· ga sostenida tiempc. N (kgf) 106800 ( 10886) Flameo en seco a ba- Flameo en húmedo Flameo al impulso Flameo al impulso Tensión de perfoja frecuencia a baja frecuencia positivo negativo ración a baja frekV kV kV kV cuancia kV 80 De radio interferencia 50 125 Tensión de prueba a baje frecuencia (rme a tierra) kV 130 110 Tensión máxima a 1000 kHz, ¡,¡V 10 50 Material y acabado: 10SPC36- Porcelana vidriada 1OSVC36 - Vidrio templado Partes metálicas de hierro maleable galvanizado Especificación general: CFE 52200- 02 Aisladores de Suspensión Uso: Acoplado a la estructura aísla conductores aéreos en zonas normales. Dascripción corta: Aislador 1OSPC36 Aislador 1OSVC36 Clave: 522E631110 522E632110 Abreviaturas en la descripción corta: 10 ·Diámetro del aislador en pg; S· Suspensión; P- Porcelana; V • Vidrio; C ·Ca lavara y bola; 36- Resistencia electromecánica en lb X 1000 Nota: La long1tud de SUJeción de una cadena de 6 assladores seleccionada a lazar debe ser Iguala 6 veces la longitud nominal de cada aislador± 19 mm. : 148 .\ ＬＮｾ＠ : ...... \ ' ...........· ', 1' '' ' •... · ' "·' .._.J..;-- bolo + 19 -o 254 Acotaciones en Dio metro mm Sin escala e a r a e t •r i • t i .,_S Clase 52.5 Dimensiones mm altura y 254X 146 Resistencia combinada electromecanica N(kgf) Mecánicas 279 Resistencia al impacto Resistencia a la tensión N ·cm ( kgf.cm ) durante 3s en N (kgf) 111200 ( 11340) 700 (69) Flameo en seco a ba· Flameo en ja frecuencia kV a baja frecuencia 80 Do radio interferencia 125 Uso: . 1 Ｎ､･ｴｾｰｬ｡ｯ＠ h1erro CFE52200- 02 1 ［､･ｾ＠ . Acoplado a la estructura aisla conductores ｡ｾｲ･ｯｳ＠ Descripción corta: Aislador C 1a 522E431110 VO en la descripción corta: 110 ｾ＠ vidriada ＱＰｓｖｾｴ￡ｩￍ＠ Tensión de perloración a baja frecuencia kV Tensión máxima a 1000kHz, IJ.V 10 Pa"es 66700 (6804) 130 Tensión de prueba • baja frecuencia ( rmc a tierra) k V 1ｮ＼Ｚ＾ｲＧｊｾ＠ • 55600 (5670) 50 Matarial y acabado: Resistencia de car· ga ｳｯｴ･ｾｩＺＡｭｰ＠ Flameo al impulso Flameo al impulso positivo kV negativo kV ｫｾ＠ Eléctricas ..... Distancia mínima do fuga mm 10SPC25 Aislador en__z.onas normales 10SVC25 522E43211ó 10 ·Diámetro del aislador en pg; S· SuSPensión; P. Porcelana; V. Vidrio; C ·Calavera y bola; 25 ·Resistencia electromecánica en lb X 1000 Nota: La longitud de su¡eción de una Cadena de 6 aisladores seleccionada al azar debe ser igual a 6 veces la longitud nominal de cada 81slador ± 19 mm. Acotaciones en mm Sin escala e • a r a e t e r í S t i e a Clase 52.3 - Diimetro y altura mm Dimensiones S - Distancia mínima de fuga mm 292 254 X 146 -- Resistencia combinada electromecánica N(kgf) Resistencia al impacto N- cm (kgf- cm) 66700 (6804) 600 163) . Mecánicas Eléctricas Resistencia a la tensión Resistencia de car-.; .. durante 3s en N(kgf) ga sostenida· tiem· poN (kgf) 33400 13402) 44500 ( 4536) Flameo en húmedo Flameo al impulso Flameo al impulso Tensión de perFlameo en seco positivo kV negativo kV !oración a baja a baja frecuencia kV a baja frecuencia kV frecuencia k V 50 80 Da radio interferencia 125 Tensión de prueba a baja frecuencia (nnc a tierra) kV 110 130 Tensión máxima a 1000 kHz.u V 10 50 Material y acabado: 10SPC15- Porcelana vidriada 10SVC15- Vidrio templado Partes metálicas de hierro maleable galvanizado Especificación general: CFE 52200.{)2 Aisladores de suspensión Uso: Acoplado a la estructura aísla conductores aéreos en zonas normales Descripción corta: Aislador 10SPC15 Aislador 10SVC15 Clava: 522E331110 522E332110 Abreviaturas en la descripción cona: 10 - Diámetro del aislador en pg; S - Suspensión; P - Porcelana; V - vidrio; C -Calavera y bola; 15- Resistencia electromecánica en lb X 1000 Nota: La longitud de SUJeción de una cadena de 6 aisladores seleccionada al azar debe ser iguala 6 veces la longitud nommal de cada aislador ±19 mm. 127•1.!:5 9 . -o Acotaciones en mm Sin escala e e 1 as e ... a r a e t e r í •t i e a '. • 52-1 152 Resistencia combinada electromecánica N(kgfl X ' Distancia minima de fuc¡a mm Diámetro v altura mm Dimensiones 140 """2 ｾ＠ 178 Resistencia al impacto N-cm (kgl-cml Resistencia a la tensión Resistencia de carga soste durante 3s en N (kgfl nida tiempo N (kgfl Mecánicas 44500 ( 45361 500 (521 22200 (22681 26700 127221 Flameo en húmedo Flameo al impulso Flameo al impulso Flameo en seco a baja frecuencia k V a baja frecuencia k V positivo kV negativo kV Tensión de perforación a baja kV f. Eléctricas De radio interferencia 60 30 :-100 100 Tensión de prueba a baja frecuencia (rmc a tierra) kV 80 Tensión máxima a 1000kHz, f.J.V 7.5 50 Material y acabado: 6SPH 1O- Porcelana vidriada 6SVH 10 ·Vidrio templado Panes metálicas de hierro maleable galvanizado Especificación general: CFE 52200 · 02 Aisladores de Suspensión Uso: Acoplado a la estructura aisla conductores aéreos en zonas normales Descripción corta: Aislador6SPH10 Aislador 6SVH10 C 1a V e 522A 111130 522A112130 Abreviaturas en la descripción 6 ·Diámetro del aislador en pg; S -Tipo suspenSión; P · Porcelana; V - vidrio H - Horquilla y 010 anular; 10 · Resistencia electromecánica en lb X 1000. cona: ! 12 ,..us -o _j_ •s ＡＧｯＬ］ｾ＠ -11'5!oT T Acotaciones en mm Sin escala - Nota: Las toleranc¡j,u deben ser verificadas despues del galvamzado ··- Caracterlstlcas ... Clase52.1 Distancia mi mm a ae ｴｵｧｾ｟Ｈｭ＠ 178 Diámetro y altura ¡mm] 175X140 Dimensiones Resistencia combtnada electromecámca N (kgl) Mecánicas Resistencia al ;mpacto Resistencia a la tens1ón N -cm (kgl-cm) durante 3 sen N (kgl) 4511 (460) 44500 (45381 Resistenc1ajie carga sostemda tiempo N (kgl) 26700 (27221 22200(2268) Flameo en hUmeCio Flameo al impulso Flameo al1mpu1so Flameo en seco pOSitiVO kV a ba¡a frecuencia kV a ba¡a frecuencia kV negativo kV Eléctricas ·- De radio interferencia 60 35 88 Tens1ón de perforaciÓn a ba¡a lrecuenc1a kV 90 80 Tens1ón de prueba a ba¡a frecuencia (rmc a tterra) kV Tensión máx1ma a 75 so ＱＰｫｈｺＮｾｖ＠ Material y acabado: Vidrio templado Partes meté.hcas de hierro maleable galvanizado Especificación general: CFE 52200·02 Aisladores de Suspensión Uso: Acoplado a la estructura a1sla conductores aéreos en zonas normales Descripción corta: Aislador 7SVH 1O Abreviaturas en la descripción corta Nota aclaratoria: 7.· Diámetro del aislador en pg: S.· Tipo suspens1ón: V· vidrio ·H.· Horquilla y ojo anular: tO ·ResiStencia electromecánica en lb X 1000 Sust1tuye at a1slador 6SVH 1Oque actualmente esta fuera del mercado nac1onal •. 6.2 Materiales La porcelana debe cumplir con lo indicado en la especificación CFE 52000-51. El vidrio debe cumplir con lo indicado en el inciso 8.4 de la norma ANSI C-29.2. 6.3 Acabado El aislador debe tener un acabado vidriado y liso; de constitución homogénea compacta y libres de porosidades. La homogeneidad debe ser de alta calidad para evitar la absorción de humedad. En los aisladores de porcelana el color debe ser gns y los limites son los colores 25 gris y 5 gris claro de la especificación CFE L0000-15 y para los de vidrio templado debe ser verde translúcido, y los limites son los colores 13 verde hoja y 15 verde claro de acuerdo a la misma especificación. 6.4 Cemento Debe estar libre de cavidades y no presentar agrietamiento en las partes expuestas al ambiente. 6.5 Vástago La posición del vástago (ojo anular o bola) debe ser perpendicular al plano del esbozo del aislador, y estar alineado con respecto al eje central del esbozo y calavera como se muestra en las figuras correspondientes. Debe ser de acero de acuerdo con la norma ASTM A-668/A668 M con galvanizado tipo especial de acuerdo con la norma NMX H-004. 6.6 Chavetas Deben ser de acero inoxidable tipo A! SI 316, de acuerdo a la norma NMX B-381, diseñadas de manera que una vez instaladas por el fabricante no tengan movimientos en condiciones normales. Para la calavera del aislador debe ser del tipo R y debe tener ambos extremos alabeados de tal forma que impidan su extracción completa. Para el perno de acoplamiento t1po horquilla, la chaveta debe ser del tipo R (Joroba) véanse las figuras de la 1 a la 6. Cuando se realicen trabajos en linea energizada, deben operarse con facilidad, para retirar el aislador. 6.7 Perno Debe ser de acero forjado de acuerdo. a !á norma ASTM A-668 con galvanizado tipo especial de acuerdo a la norma NMX H-004. 6.8 Galvanizado Debe ser del tipo especial de acuerdo a la norma NMX H-004. 7 MARCADO DEL AISLADOR a) Calavera. valor de la resistencia eléctricomecánica en kN, año de fabricación, identificación del fabricante. Esbozo de porcelana o vidrio. b) año de fabricación, identificación del fabricante, 8 DESCRIPCION DE LAS ABREVIATURAS EN LA DESCRIPCION CORTA Estas se indican en las tablas de las caracteristicas técnicas de las figuras de la 1 a la 6. 1O caracteres alfanuméricos. 9 EMPAQUE Y EMBARQUE 9.1 Empaque '' Los aisladores deben cumplir con lo indicado en la especificación CFE L0000-11. Los aisladores deben empacarse en cajas de madera tratada que resista el manejo rudo sin dañar el contenido y almacenaje a la intemperie, con una cantidad máxima de 6 piezas. Adicionalmente a lo anterior estos se deben entregar sobre flejados y debidamente ordenados para · efectuar un conteo rápido; la masa total del conjunto debe ser menor a 1000 kg para mover cada tarima con una cargador frontal (montacargas.) Se permite además, que en una tarima se acomoden debidamente ordenados y flejados dos o más tipos de aisladores, cuando las cantidades de cada uno de ellos no sea suficiente para completar la carga de una tarima. 9.2 Marcado en el Empaque Para la identificación del empaque este debe tener las siguientes leyendas en un lugar visible. a) Propiedad de CFE. b) Identificación del fabricante y del proveedor en su caso. e) Indicación de manejo de que es un producto frágil. d) Número de contrato de CFE. e) Número de lote de fabricación. f) Cantidad de piezas contenidas. g) Masa bruta y neta en kg y volumen en m•. h) Dest1no. 10 i) Pais de origen. j) Posición y condición de almacenamiento. k) Descripción corta del producto. CONTROL DE CALIDAD El control de calidad del aislador, así como sus partes constitutivas debe ser supervisado por la Gerencia de LAPEM de Comisión de acuerdo con los procedimientos que esta tenga establecidos y cumplir con la especificación CFE L0000-31. 10.1 Prueba de Prototipo Los aisladores deben cumplir con las pruebas de diseño establecidas en el inciso 8.2 de las normas ANSI C29.1 y ANSI C29.2 y la prueba termomecánica de acuerdo con lo establecido en la norma lEC 575, estas pruebas deben ser sancionadas y aprobadas por la Gerencia de LAPEM. NOTA: CFE se reserva el derecho de exigir el cumplimiento de las pruebas siguientes. 10.1.1 Resistencia de arco de potencia De acuerdo al método de prueba siguiente: Dos cadenas de aisladores seleccionados al azar con 6 aisladores cada uno se deben someter a 6 arcos de potencia cada uno de 6 kA durante 0,2 s a una tensión mínima de 13,8 kV y una frecuencia de 60Hz. Durante la prueba se debe aplicar una carga mecánica a la cadena de 0,4 veces la carga nominal electromecánica y el tiempo máximo entre arcos debe ser de 5 min. Se considera satisfactorio el resultado de esta prueba si no se rompen más de dos esbozos por cadena y si el valor promedio de resistencia mecánica menos 3 desviaciones estándar es mayor al 60% del valor especificado de resistencia electromecánica. 10.1.2 Prueba de perforación al impulso de frente de onda Los parámetros en forma preliminar, se consideran los establecidos en la publicación lEC SC36B.WG6. 10.2 Pruebas de Aceptación Son las indicadas en el inciso 8.3 de la norma ANSI C29.2, el muestreo se debe llevar a cabo en base a los lineamientos indicados en la norma MIL-STD-105 E y al procedimiento de inspección de la Gerencia de LAPEM, el cual debe considerar el comportamiento operativo en campo, cuya información será proporcionada por el área usuaria para fijar el nivel de inspección correspondiente. 10.3 Pruebas de Rutina El proveedor debe realizar las pruebas al 100% de su producción de acuerdo a lo indicado en el inciso 8.4 de la norma ANSI C29.2. 11 GARANTIA Todos los aisladores tipo suspensión que se indican en esta especificación deben garantizarse en todas sus partes de cualquier problema derivado de vicios ocultos, ocurridos durante su vida útil, la cual no debe ser menor de 30 años. Esta garantia es adicional a la garantia comercial. 12 INFORMACION REQUERIDA 12.1 Con la Oferta El licitante debe incluir en su propuesta técnica la información siguiente: a) El cuestionario técnico contestado (el licitante tiene opción de utilizar otro formato siempre y cuando contenga toda la información requerida y el orden establecido en dicho cuestionario.) b) Debe presentar los reportes de prueba de caracterización de la porcelana de acuerdo a lo indicado en las especificación CFE 52000-51 avalados por la Gerencia de LAPEM. e) Planos prototipos aprobados por el área usuaria. d) Reporte de pruebas de prototipo aprobados por la Gerencia de LAPEM. e) Catálogo descnptivo de los aisladores en español. f) Descripción de la garantía. IN DICE HERRAJES 1. OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACIÓN 2. NORMAS QUE APLICAN 3. DEFINICIONES ' 4. CLACIFICACION DEL MATERIAL 5. PROCESOS DE FABRICACION 6. ENSAMBLE Y ACABADO 7. CONTROL DE CALIDAD 8. MARCADO 9. ENPAQUE Y ALMACENAMIENTO 1 OBJETIVO Y CAMPO DE APLICACIÓN Esta especificación establece las características mecamcas, dimensionales, tolerancias de fabricación y métodos de prueba, que deben satisfacer los herrajes de material ferroso, con sus accesorios utilizados en la construcción y mantenimiento de redes y líneas aéreas de distribución y subtransmisión, que utiliza la Comisión. 2 NORMAS QUE SE APLICAN CFE L0000-11-1988 Recepción, Empaque, Embarque, Manejo y Almacenamiento de Bienes Adquiridos por CFE. NOM-008-SCFI-1993 Sistema Medida. NMX B-252 -1988 Requisitos Generales para Planchas, Perfiles, Tablaestacas y Barras de Acero Laminado, para Usos Estructurales. NMX B-254-1987 Acero Estructural. NMX H-004-1995 Recubrimientos de Zinc por el Proceso Inversión en Caliente para de Sujetadores de Herrajes de Hierro y Acero. NMX H-076-1990 Arandelas Planas. NMX H-118-1988 Sujetadores Carbono. NMX H-124-1990 Tornillo de Alta Resistencia Uniones de Acero Estructural. NMX H-131-1990 Sujetadores Hexagonal. NMX H-132-1990 Tuercas y Contratuercas Hexagonales Grado Dos. NMX H-148-1991 Arandelas Helicoidales de Presión Tipo Regular. NMX H-172-1990 Procedimiento Estructural. NMX J-151-1976 Productos de Hierro Acero y Galvanizados por Inmersión en Caliente. General de Unidades de Roscados de Acero al Tipo para Máquina - Cabeza para Soldar Acero NOTA: NMX Z-012/1-1987 Muestreo para Inspecciones por Atributos - Parte 1 -Información General y Aplicaciones. NMX Z-012/2-1987 Muestreo para la Inspección por Parte 2 - Método de Atributos Muestreo, Tablas y Gráficas. NMX Z-012/3-1987 Muestreo para la Inspección por Atributos Parte 3 - Regla de Cálculo para la Determinación de Planes de Muestreo. ANSI C135.17-1979 American National Standard for Galvanizad Ferrous Bolt-Type lnsulator Pins With Lead Threads for Head. ASTM A4 7M-1990 Standard Specification for Ferritic Malleable lron Castings. (Metric). ASTM A213/A213M REV B-1994 Standard Specification for Seamless Austenitic Alloy-Steel Ferritic and and Heat Boiler, Superheater, Exchanger Tu bes. ASTM A563-1991 Standard Specification for Carbon and Alloy Steel Nots. ASTM A668-1990 Steel Forgings, Carbon and Alloy for General Industrial Use. NEMA CC1-1984 Electric Power Substations. Conectors for En caso de que los documentos anteriores sean revisados o modificados debe tomarse en cuenta la edición en vigor o la última edición en la fecha de apertura de las ofertas de la licitación, salvo que la Comisión indique otra cosa. 3 DEFINICIONES 3.1 Acero Estructural Barras, perfiles, tubos y otras formas de acero, usadas con propósito de construcción. 3.2 Área sin Galvanizar Áreas de un artículo galvanizado que no han reaccionado con el zinc durante el proceso de galvanizado. 3.3 Centrifugado Acción de mover el exceso de zinc fundido, inmediatamente después del galvanizado, mediante el uso de fuerza centrífuga. 3.4 Decapado La remoción de la cascarilla y óxido de las piezas por inmersión de las mismas en reactivos apropiados, tales como ácido sulfúrico o clorhídrico. 3.5 Doble Inmersión 1 En caso donde la pieza es demasiado grande para permitir el galvanizado en una sola inmersión, se efectúa una segunda inmersión para galvanizar las áreas no sumergidas en la primera inmersión. 3.6 Asentamiento de Impurezas (dross) Aleación de hierro-zinc que se forma en el fondo de las tinas, durante el proceso de galvanizado, también se le conoce como escoria. 3. 7 Fragilización Una reducción de la ductilidad normal del metal base como resultado de un cambio físico o químico. '. 3.8 Galvanizar Recubrir con una capa de zinc cualquier producto de hierro o acero, para protegerlo contra la corrosión. 3.9 Galvanizar por Inmersión en Caliente Recubrir con zinc fundido, los productos de hierro o acero, después de que han sido sometidos a un proceso de preparación para lograr que se adhiera en ellos una capa de este metal. 3.1 O Hierro Maleable Hierro fundido convertido estructuralmente por un tratamiento térmico con una matriz de ferrita o perlita que contiene nódulos de grafito revenido (rosetas). 3. 11 Hierro Forjado Es el proceso de formado a productos por golpe o presión. 3.12 Masa de Recubrimiento La masa del recubrimiento de zinc por unidad de área en el metal base. 3.13 Metal Base Hierro o acero a recubrir o que ha sido recubierto. 3.14 Trabajo en Frie Deformación permanente de un metal, abajo de su temperatura de recristalización. 3.15 Defecto Crítico Defecto que puede producir condiciones inseguras o peligrosas, impide el desempeño o funcionamiento correcto. 3.16 Defecto Mayor Defecto que puede provocar una falla o reducir en forma drástica la utilidad del producto para el que se destina. 4 CLASIFICACIÓN DEL MATERIAL Todos los herrajes y accesorios deben cumplir con lo que se especifica a continuac1on a menos que se indique otra cosa en la especificación CFE particular del producto. El proveedor debe recurrir antes de iniciar la fabricación de cualquier componente, con el área usuaria y/o Gerencia de LAPEM de Comisión. 4.1 Acero Estructural Las formas o perfiles de acero estructural que se empleen en la fabricación de los herrajes y accesorios, deben cumplir con las siguientes especificaciones: las dimensiones generales deben estar de acuerdo con la norma NMX B-252, las propiedades físicas, químicas y mecánicas deben estar de acuerdo con la norma NMX B-254. 4.2 Hierro Maleable Los productos de hierro maleable o fundido deben cumplir con lo establecido para este material en la norma ASTM A47M. 4.3 Hierro Forjado Los productos de hierro forjado en los que así se requiera, deben cumplir con la norma ASTM A668. 5 PROCESOS DE FABRICACIÓN En los procesos de manufactura del producto terminado los herrajes y accesorios deben estar libres de cualquier defecto. 5.1 Cortes Los cortes que se ejecuten en el material durante la fabricación de los herrajes deben ser estrictamente ortogonales. 5.2 Barrenos Los barrenos deben ser efectuados por medio de taladro o punzonado. 5.3 Doblez El doblez en los herrajes que lo requieran, se debe efectuar en caliente o en frío, y en cualquier caso las piezas terminadas deben estar libres de agrietamiento o abolsamiento en las zonas afectadas. 5.4 Roscas Las roscas internas y externas, ajuste y dimensiones generales de los tornillos y tuercas, deben cumplir con la norma ASTM A-563. Las roscas pueden ser roladas, tarrajadas o maquinadas, manteniéndose en los tres casos el diámetro nominal de la cuerda. 5.5 Soldadura Cuando se requieran uniones soldadas, se debe cumplir con la norma NMX H-172 y con lo siguiente: 5.6 al Las uniones soldadas se deben hacer con soldadura de arco o por resistencia. El tipo de unión y la preparación de los extremos en las piezas a soldar, deben cumplir con lo indicado en las especificaciones del producto. bl Las superficies de unión de las piezas por soldar deben estar libres de oxidación, escamas de laminación, grasa o cualquier otra impureza. el Los cordones deben ser corridos alrededor o longitudinalmente a toda el área de contacto entre las ·piezas, de tal manera que se evite la oxidación en los socabados donde es difícil el flujo de zinc durante el proceso de galvanizado. di Los cordones deben ser uniformes y estar excentos de porosidades, carbón y escoria, ante·s de aplicar cualquier recubrimiento protector. e) El uso de electrodos deja frecuentemente residuos que presentan problemas para el proceso de decapado con las soluciones usuales, por lo que todos los residuos de la soldadura se deben eliminar por medio de chorro de arena o cepillo de alambre de acero. fl El cordón de soldadura debe estar libre de grietas, escamas, traslapes o porosidades, debiendo presentar además buena apariencia. Galvanizado Todos los herrajes, accesorios y tornillos, deben ser galvanizados por inmers1on en caliente, excepto en los casos que se ind1que otro tipo de acabado en la especificación del producto. Dicho galvanizado debe ser del tipo especial y cumplir con lo indicado en las normas NMX-J151 y NMX-H-004, tomando en cuenta lo siguiente: a) El galvanizado de los herrajes y accesorios se debe efectuar una vez terminadas las operaciones de manufactura. b) Las tuercas se deben repasar después del galvanizado, con un machuelo de 0.4 mm mayor en diámetro que el correspondiente al diámetro nominal de la cuerda. e) A todos los productos roscados, excepto las tuercas, después de la galvanización, se les debe efectuar una operación de centrifugación para eliminar los excesos que afectan el ajuste de sus partes. d) Las tuercas y tornillos deben ser acabados en tal forma, que después de su galvanizado conserven su ajuste y las tuercas puedan atornillarse con los dedos en toda la longitud de la cuerda del tornillo. e) La apariencia de la superficie en los productos galvanizados debe ser uniforme y libre de escurrimientos, exceso de áreas sin recubrimiento y burbujas, libre de dross, figuras, rallas, golpes, escamas, rebabas e imperfecciones que afecten las propiedades mecánicas o que presenten rugosidad, ya que deben tener un aspecto terso al tacto. f) Se requiere un certificado de calidad, que garantice el acabado de las piezas sometidas al galvanizado. 6 ENSAMBLE Y ACABADO 6.1 Piezas y Componentes El componente de cada herraje o accesorio debe estar formado por elementos de una sola pieza, a menos que se indique otra cosa en las especificaciones particulares del producto. En este último caso, deben ser complementados con los materiales descritos como componentes adicionales del producto, por lo cual cada proveedor debe suministrar armados o ensamblados dichos componentes completos con cada producto. 6.2 Tornillos y Tuercas 6.2.1 Material Los tornillos y tuercas que se suministren para el ensamble de los herrajes y sus accesorios deben ser de acero, de bajo contenido carbón SAE grado A, de acuerdo a las normas NMX-H118, NMX-H-131 y NMX-H-132, fabricados en frío o en caliente. Para las tuercas consultar y cumplir con todo lo establecido en la norma ASTM A563. 6.2.2 Forma y Dimensiones El diámetro, longitud y forma de cabeza de tuerca y tornillos, deben cumplir con lo indicado en la especificación particular del producto. Las cabezas de tornillos deben cumplir con la norma NMX H-131 . Las tuercas deben corresponder a las de tipo regular de la norma NMX H-132 . Los tornillos y pernos de los herrajes y accesorios, se deben suministrar con tuerca y chaveta, cuando así lo indique la especificación particular del producto correspondiente. 6.3 Accesorios 6.3.1 Arandelas Planas Las arandelas planas deben ser conforme a la norma NMX H-124 y cumplir dimensionalmente con lo indicado en la norma NMX-H-76. 6.3.2 Arandelas de Presión Las arandelas de presión deben ser de acero al carbón, endurecido, tipo resorte helicoidal y cumplir con lo indicado en la norma NMX-H-148. 6.3.3 Alfileres Los alfileres para aisladores deben cumplir con la norma ANSI especificaciones correspondientes del producto en particular. 6.3.4 C135.17 y con las Chavetas Deben ser de acero inoxidable de AISI-316, de acuerdo a lo indicado en la norma ASTM A213. 6.4 Masa La masa de los herrajes en ningún caso debe variar más del 5% de la masa indicada en las especificaciones correspondientes de cada producto. 6.5 Dimensiones y Tolerancias Las dimensiones de los herrajes y accesorios, deben ajustarse a lo establecido en las especificaciones de producto correspondiente y en su caso a las tolerancias indicadas en la tabla 1 de esta especificación. 6.6 Acabado de Herrajes y Accesorios El acatlado de los herrajes y accesorios no deben presentar grietas, escamas, porosidades o cualquier otra imperfección que afecte la resistencia mecánica o la apariencia de los mismos. TABLA 2 - Referencia de los materiales forjados y de fundición Materiales feriados ( 1) Bola y Ojo Calavera y Ojo Calavera y Horquilla Eslabón para grapa de tensión a compresión Gancho Bola Gancho Ojo Grapas Paralelas Grilletes Horquillas Pija 13 Tornillos Máquina Tuercas de Ojo Yuoos Materiales de fundición (2) Aro 84 Marco 84 Tapa 84 Dados Grapa Amortiguador Grapa Remate Grapa Suspensión Guardacabo de Aluminio Amortiouador NOTA: Los materiales enlistados en esta tabla, son orientativos no limitativos. CONTROL DE CALIDAD 7 7. 1 Certificados de Calidad al Material. El proveedor debe entregar antes de las pruebas los certificados de calidad del metal empleado en la fabricación de los herrajes y sus accesorios. No se aceptan reparaciones ni resanes y las partes deben estar libres de defectos de fundición. b) Galvanizados. El proveedor debe entregar antes de las pruebas, el certificado de calidad del galvanizado. 7.2 Muestreo Se debe llevar a cabo de acuerdo con lo indicado en las normas NMX-Z-12/1, NMX-Z-12/2 y NMX -Z·1 2/3, usando un nivel de inspección 11 para un plan de muestreo simple normal con los niveles de calidad indicados a continuación: Nivel de calidad 7.2.1 defectos críticos 1 ,O defectos mayores 4,0 defectos menores N/A Clasificación de defectos En las tablas 3,4,5 y 6 se muestran los defectos críticos, mayores y menores que se consideran al llevar a cabo la inspección y pruebas por el inspector del LAPEM de la Comisión. La inspección comprende detectar lo siguiente: defectos en los herrajes en su acabado final, defectos en los herrajes fabricados por forja, defectos en los herrajes fabricados por fundición, defectos en los herrajes fabricados por maquinado y troquelado. 7.2.2 Inspección El proveedor debe proporcionar al personal de Comisión las facilidades para tener libre acceso a sus instalaciones, a fin de inspeccionar la materia prima, procesos de fabricación, precisión de los instrumentos de control y medición, así como los productos terminados, incluyendo los procedimientos y registros que apoyan estas actividades. 7.3 Pruebas Deben efectuarse todas las pruebas indicadas en las normas que se citan en el capítulo 2 de esta especificación, aplicando los métodos de prueba que las mismas señalan. 7.3.1 Pruebas mecánicas Los herrajes y accesorios deben cumplir con las pruebas que marcan las normas citadas en el capítulo 2 de esta especificación, así como con las indicadas en las especificaciones correspondientes de cada producto. 7.3.2 Pruebas eléctricas Cuando la especificación del producto así lo indique, éste debe ser sometido a las pruebas siguientes: al Elevación de temperatura. bl Efecto corona visual. el Radiointerferencia. Los valores de prueba que deben cumplir, son los indicados en la norma NEMA CC1. TABLA 3 -Clasificación de defectos del acabado final Inciso a b Galvanizado fuera de especificación Espesor Escamas e Escurrimiento d e f Exceso de material Burbujas !l h i j k 1 m n o p Q Critico X X X X X Aristas filosas • Gotas Roscas Tuercas Escorias Limpieza Manchas por fundente Crispones Grumos Asentamiento de impurezas (drossl* Adherencia Áreas sin galvanizar Mayor X X X X X X X X X X X X TABLA 4 - Clasificación de defectos del acabado por forja Inciso Concepto Año y número de lote a b Logotipo o identificación Tensión mecánica e d Limpieza Pliegues e f Burbujas Manchas por fundente g Cristales h Grumos • i j Espesor Adherencia k 1 Areas desnudas NOTA: * para defectos de cualquier tamaño Crítico Mayor X X X X X X X X X X X X TABLA 5- Clasificación de defectos en los herrajes fabricados por fundición Inciso Tipo de defecto a Año y número de lote b Logotipo o identificación Dimensiones internas e d Dimensiones externas Posición y tamaño de barreno e Poros • f Aristas filosas • g h Grietas • i Tensión mecánica Dureza i k Ensamble Critico Mayor X X X X X X X X X X X TABLA 6 - Clasificación de defectos en los herrajes fabricados por maquinado y troquelado . Inciso Concepto a Año y número de lote b Logotipo o identificación e Dimensiones inlernas d Dimensiones extemas Grietas visibles• e f Tensión mecánica Rebaba • g h Arista filosas• i Filo 8 MARCADO 8.1 En el Producto Critico Mayor X X X X X X X X X Para facilitar la identificación de cada producto debe ser marcado con el logotipo o marca de fabricación indicando además el número de lote y año de fabricación. En los productos fabricados en acero forjado o maleable, se deben marcar además la resistencia mecánica de ruptura. Las marcas deben ser estampadas en alto o bajo relieve antes de galvanizar, a fin de quedar perfectamente visibles después del acabado del producto. 8.2 En el Empaque Cuando el herraje o accesorio requiera empaque, deben aparecer en un lugar visible y en español, los siguientes datos que faciliten su identificación: nombre genérico, (descripción corta), especificación del producto correspondiente, marca o logotipo del proveedor, cantidad y masa, así como las precauciones que se deben observar en el manejo del producto. El empaque debe proteger al producto durante el viaje desde el lugar de fabricación hasta el sitio, incluyendo seis (6) meses de almacenamiento en el nivel y bajo las condiciones que se recomienden y que hayan sido aprobadas por la entidad de Comisión que lo haya adquirido. El empaque debe hacerse de tal forma que permita un recuento rápido sin destruir o vaciar el empaque. 8.3 Nomenclatura La designación y codificación de los herrajes y accesorios, para efectos de requisitos, pedidos, entrega y manejo por almacenes, se debe hacer conforme se describe en la especificación CFE del producto correspondiente. 9 Empaque y Almacenamiento El empaque requerido, así como las recomendaciones de almacenamiento para cada material, se estipulan en la especificación del producto correspondiente. En términos generales, el empaque solicitado debe ser lo suficientemente fuerte para soportar un manejo rudo, presentar la resistencia necesaria para su transporte hasta los puntos de almacenamiento y de utilización, cumpliendo con lo indicado en la especificación CFE L0000-11, indicando la cantidad que ampara cada partida, con identificación clara y permanente. Adicionalmente a lo anterior, para piezas menores de 3 m y masas hasta 50 kg, éstas se deben entregar sobre tarima (para mover con cargador frontal o montacarga), flejadas y debidamente ordenadas para efectuar un conteo rápido. Se permite además, que en una tarima se acomoden debidamente ordenados y flejados dos o más tipos de herrajes, cuando las cantidades de cada uno de ellos no sea suficiente para completar la carga de una tarima. Solo se permite el uso de alambre o fleje galvanizado en amarres o atados de empaques, salvo lo que se indique en la especificación particular del producto. Cuando se usen cajas para empaque estas deben ser de plástico, lámina galvanizada o madera con espesor mínimo de 13 mm. ESPECIFICACION CALAVERA HORQUILLA "Y" CORTA CFE 2H1L T- 02 1 de 1 .. Ｈ｟ｾｊ＠ I -+- 1 1 ｾﾷ＠ ) 8 ! L, __ J# ___ - - - - - - - - - - ... , \ 1 1 cr---- ---------}::.;; p 1) -- __ ＺＮＭ］ｾ＠ - \. ... ｾﾷ＠ . \ ... ' •"' - ...-' 1 r""''l\ ｜ｾ＠ -----45·----1 ｾ＠Ｑｾ＠ ., e ｾ＠ E .. o o y CARACTERISTICAS DIMENSIONES A B e o E 2C2AC73362 ｾＸ＠ 1.13 22 41 60 13:U ( 13&ZO) 63 13 11 19 2l:2ll684392 30 35 222.7(22700) l.i<f 2C2AD14392 69 39 16 22 60 222.7(22700 l 2.27 CLAVE MATERIAL, FORMA Y ACAIAOO• CLASE MASA RESISTENCIAkHA(M RUPTURA EN ｫｾ＠ｾＲＮＵ＠ｾﾷ＠ 52.11 Acero forjado o hierro maleable galvanizado Holgura entre tuerca y horquilla de 2mm o • - - [Sf't:CIP'ICACION GENEIIAL• CF.E.- 20000-01 Herrajes y Accesorloa CI"E.- 2 HILT-01 Herrales para Lineas de Transunsión 1.110• Conjuntos de suapenslon vertical 2 conductores por ｦ｡ｳｾ＠ Conjunlol dt auapension en "v" 1_!_ 2 conductores por fase IICCIIOIIIOS• Chaveta ｴｩｰｾ＠ "R" dt ocero inoaidable o bronce ' . ACOTA ClONES• 1 En 1 ••lfaetros 1 1 1 1 1 1 1 1 ESPECJFICAC!ON HORQUILLA BOLA CFE 2HILT-03 1 de rs--j L ;:; ｾ＠ - 1 - u Ｎｾ＠ \. f<! lJ ｾ＠ o ｾ＠ ( -- "'\ J DIMENSIONES y C L A V E A 8 e o E 2H3B02l 111 49 24 22 106 56 MATERIAL, F"ORIIA Y ACABADO • .1 1 E 1 Acero Holc;¡uro '} CARACTERISTICAS RESISTENCIA A LA RUPTURA MASA kN ( k e;¡) EN k e;¡ EN 160.2 ( 16380) 1. 2 CLASE 52.8 forjado y qolvonizodo entre tuerce QP[Ct'JCACION GENERAL• C.F.E. - 20000-01 C.FE.- 2 HILT -01 UIO• En ACCESOR lOS: Chaveta ACOTACIONES: En mi l·ía.etros conjuntos y horquillo de - Herrajes y Accesorios. He rro les Doro Lineas de Transmisión de lensidn poro 2 conductores por fase 'R C:e acero inoaidable !•PO 2 mm - o bron el! ' 900808 1 1 1 1 1 1 1 1 1 _l HORQUILLA ojo ESPECIFICACION REVIRADO CFE 2H1LT-04 1 de 1 ＭＧＱｾ＠ 1 ' ｾｮ＠ i " \ : Ｍｾ＠ 1 l .... 2H3SC7 2211 35 21 16 35 21 16 ＲｈＳＺｬｵｩｾＴＵＱ＠ MATERIAL, FORMA Y ACABADO• ｾ＠ F 70 22 22 70 ｾ＠ GENERAL• 1 H ----.--1 CARACTERISTICAS RESISTENCIA A LA RUPTURA EN k N H I ｾＵ＠ 30 18 112.2 ｾＵ＠ｾＲ＠ 18 222.7 (22700 ) G ＨＱＳｾＰＩ＠ MASA kQ ｌＲｾＷ＠ '- 3 61 forjado y g alvonizodo Acero Holgura ESPECII'ICACION t-- H ----:-4 f- y E I _l_ _L ----j DIMENSIONES D "- ./ f--o e T - --- 1 8 ｾ＠ ·----------- - A --- -............. -- ... "' CLAVE A t--A 1 - e ｇｾ＠ tuerca entre y horquillo 2 mm C.F. E. - 20000- O 1 Herrajes y A ce e sorios C.F E. - 2 H 1L T -O 1 Herrajes poro Líneas de Transmisión USO• Resistencia de ruptura .enor: Lineas de 115 ｾｖ［＠ 1 conductor Resistenci! de ruptura mayor: 1 íneas de 230 kY; 1 Ｍｾ＠￳ conductores Pi<UEII.'.S: Debe pasar pruebas eléctricas ACCESORIOS: Chave(a tipo ··R· ACOTACIOIIES: En •i l frnetros - ､ｾ＠ acero o bronce ｩｮｯｸ､｡｢ｬｾ＠ . -. ' 'JUUbUb 1 1 1 1 1 1 1- 1 1 1 ESPECIFICACION HORQUILLA "Y" OJO CORTA CFE ZHJLT-05 1 de ｹＭﾷＵｾ＠ 1 "' . -- ., ｉｲｾ＠ -. ｾ＠ -¡ -- --- .. Ｍｾ 1 1 ｾ･ｪｦ＠ .L __ 1 "' "" 1 -L ---- EB T 1 1 -'-- 1- 8 e o E F G 21 41 22 62 45 21 •• A cero forjado Holgura entre eFE. 2 Hll T USO• En En ACCESORIOS· Chov el o ACOTACIONES: En 1111 imetros 900808 T T 1 conjuntos con juntos ti:: RE S ISTENCIA A LA RUPTURA EN k N ｫｾ＠Ｈ ) tuerca -01 - maleable 1 o4 QOI<OftiZOdo y horquillo de 2 mm Herrajes y Accesorios Herroies ooro Línea; de Transmisión de suspension de suspens1on ver!ICOI; 2 conductores por fase en "y"; 1 ｾ＠ 2 conductores oor fase o R de acero ino•idoble 1 MASA EN to. 133.6 ( 136201 o hierro e F. E.- 20000-01 [SP(CIJI'K:ACION GENERAL' G ｾ＠ CARACT ERIS TI CAS A IUT[IIIAL, R:lRMA Y ACABAOO• -,----- F ..t... DIMENSIONES y 2H3009!331 < 1 1 1 -.- -,--rv ) o 1 CLAVE --1 r--E 1 1 1 1 o brcmce 1 1 ESPECI t'iCACION HORQUILLA uyu BOLA CFE ZH!LT-06 1 de 1 ｾ＠ 0Y¡J}$ T j_ ｾ＠ｾ＠ -¡1"' 8 ....... ｾ＠ A - o ｾ＠ "' ...... ....... / Al B e o "" y CAR ACT E RIST IC AS DIMENSIONES CLAVE ........_...... RESISTENCIA A LA kN\kg.) MtaSA CLASE RUPTURA EN 2H30093261 76 38 19 18 11 l. 2 ( 11340 1 0.86 2H30091 i 11 \00 46 22 23 160 ( !6360 1 1.27 ｾＲＭ＠ｾＲＮＸ＠ A e ero forja do ·galvanizado MATERIAL, FOAIIA Y ACABADO' Holgura entre tuerca y horquilla de 2 mm ESPECiflCACION GENERAL• C.F. E. - 20000-01 CF:E.- 2 HILT -01 USO• En conjur.t(\S lje suspensión !ertical: 1 y 2 conductores ｰｯＮｾ＠ fase En conjuntos de suspensión en -v•: 1 y 2 conductores por fase Herraje-s y Accesorios Herroies poro líneas de Trans•1sión .- En conjuntos de '¡;ensión: 1 y 2 conduc¡,tlreS por ｦ｡ｾ＼･＠ ACCESORIOS: Chaveta tipo ｾｒﾷ＠ de acero inox1dable o bronce En mi Ji me"tr·.O s ACOTACIONES' 900808 T . T 1 1 T 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION YUGO TRIANGULAR VI CFE 2HJLT-07 1 de i . ., . ｾﾷ＠ r"Cl( • Ｓｾ＠ .. V ｾ＠ - "' Y' 1 1 8 ZYilZllOll IOB 216 'Ú\/1!!!!1 '1 B CARACTERIS TIC AS DIMENSIONES Y A /? "" ｾＳＲＰＨ＠ lS,.(SOit 11 ' L CLAVE ｾ＠ + RESISTENCIA A LA kN EN HA S A RUPTURA EN kg ( kq) 2 IIZ.Z (113401 MATERIAL, F'OIIMA Y ACABAOO• Acero QOivonizodo estructural o hierro maleable [SPECI F"tCA ｃＺｏｾ＠ C.F. E.- 20000- 01 C.F. E. - 2 HIL T- 01 GENERAL• En USO• Debe pasar ｰｾ･｢｡ｳ＠ PRUES:.S: En mi 1ｩｾ･ｴｲｯｳ＠ ACOTACIONES: 900808 conjunto 1 1 1 1 de Herrajes y Herro'1es Accesorios oara Lineas de Tranimlsión suspensio'n en •v•: ¡ conductor por fase eléctricas . .. . 1 1 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION YUGO TRIANGULAR 12 CFE 2HILT -08 1 de 1 ' Ｂｾｄｅ＠ｒｾ＠ (!)3:\ [)(: R ＳＰｾ＠ ,fl ＫＧＭ＾ｯｾ＠ ' A ｾ＾ｏ＠ 16 ESPESOR 1 _l_ ' (+; 1 ｾＢ＠ｾｓ＠ｎ＾ｊｾＧ＠ B C. t.. 32mm IX f DIMENSIONES y CLAVE 1o 8 2Y dL210ll M A S A EN kg RESISTENCIA A LA RUPTURA EN k N \ kq) 8 A CARACT ERIS TIC AS ﾷｾｯ＠ !2.7 111.2 {11340¡ Acero MATERIAL, FORMA Y ACABAOO' estructural o hierro maleable <;¡alvonizado .ｅｓｉＧｦＺｃｾａｏｎ＠ C.F. E.- 20000-01 C.F. E.- 2 HILT -01 GENERAL• En USO• PRUEBAS: por ｰ｡ｳｾ＠ pruebas En 1 T 1 de suspens1Ón 2 conducto! U Debe ａｃｏｔＡｎｾｓＺ＠ 9DUbUb conjunto Hes rajes y Acces'lrios Herrajes paro Lineas de Transmisión Lli vertical para fase ele'ctricas 1 Íli1Ctro:s: · 1 1 1 1 1 1 1 1 ESPECJ FICACION T2 YUGO TRIANGULAR CFE 2H1LT-09 1 de 1 ,. DIAMETHO 32 ll. 3 AGUJEROS OlA METRO 2 AGUJEROS "-{ + . + "'- ｾｊ＠ -é- V 8 y ｄｉｍｾｎｓｏｅ＠ CLAVE A 2Yll220221 127 CARACTERISTI CAS RESISTENCIA 8 A EN ｾＵＷ＠ Zfo7 MATERIAL, FORMA Y ACABADO' A e e ro ESPECIFICACION C.F.E.- 20000-01 C.F.E.- 2 HILT -01 kN MA S RUPTURA LA ( kg) ＱＲＷｾＰＩ＠ estructural o hierro maleable 1 EN kg 1 15.22 A -- Qolvonizodo .GENERAL• USO• En conjunto PRUEBAS: Debe ACUTACllJNES: En •i 1￭ｾ･ｴｲｯｳﾷ＠ T T T tensiÓn poseí. pruebas ·; --g¡ dr He!rojes y A cce serios Herrajes poro líneas de Transmisión poro 2 conductores por fase eléctricas - .. T T 1 1 1 1 1 ESPEC!FICACION YUGO TRAPEZOIDAL V2 CFE 2H1LT -10 1 de 1 ＮｾﾷＭ .j, 41 T_l_ Of Al e G. @ ｾ＠ . [$Pf.SOR ' ' c!r / , CINCO .4GUJf'.:CfC"S '\:o< l2 Q( ¡¡ '. @ DIMENSIONES A 1 2Tl16240ll z7 ---r<· B 1 ClAVE @) X B 41 MATERIAL., FORMA Y ACABADO • estructural o hierro A ｾ＠ M A EN (11)40) 111.2 A e ero ''-._)'DE R CARACTERISTICAS RESISTENCIA A LA RUPTURA EN k N ( kg) e ﾷｾｯ＠ y -¡ kg 8 maleable Qolvanizada -[SP[CincACION GENERAL• C.F. E - 20000- 01 C.FE.- 2 HILT -01 USO• En PRUEBAS: Otbt posai· pruebas el4ctricas ACOTAC 1OIIE S: '' En 1111 fa.etros ｾＰＸ＠ H tT rajes y ａ｣･ｳｯｲｩｾ＠ Herra¡es poro Lineas de Transmisión conjunto de suspensiones en 2 conducto-res por fose 1 1 1 1 1 l u V " paro . 1 1 l 1 ESPECIFICACION YUGO TRAPEZOIDAL T2 CFE 2H1LT-l1 1 de 1 OOS , , O[. ａｇ｜ｊＨｾ＠ ¡;m-..,. • 1 - - ¡.. ESII'fSO"' r3s-l A T 6¡ r3s-l e e J r ｾｕｒｏ＠ L 1 2f ｾ＠ｾＭ＠ｾｕｇａ "'""". - 1 1 R J 9 Ｓｾ＠ l ¡ DOS .aGUJ{ItOS Ol"lTlii y DIMENSIONES CLAVE _1!111 A B 14_()_ 14501 CARACTERISTICAS M RESISTENCIA A lA RUPTURA kN ( kg) ＲｾＷ｟Ｑ＠Ｒｾ＠ A EN l S A kg 15 .2 IIIAT[IIIAL, FORMA Y ACABADO' Acero estruCILrol o hierro maleable [I"[Cli'ICA CION GENERAL• C.F:E.- 20000- O 1 Herrajes y Accesorios C.F:E.- 2 HILT- 01 Her .ajes poro lineas de Trans11isión UIO• En conjunto de tensiÓn poro dos PIIU[BAS• ' Debe posar ptuebos eleCirJCOS. ACOTACIOIIES: qnnRnR 1 En •i 1 ｩｾｴｲｯｳＺ＠ ·... 1 1 QO IIIOn!ZOdo conductores por fose. ｾＱ＠ 1 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION TENSOR CFE 2H1LT-12 1 de 1 ' - --· - -rrm 1-----0-- ｾ＠ ( :E 1 f. Hｾ＠ _j !-:! ( 11 )) [J 1 u. .u 1r 1F e ••" 1 1ｾ＠ u !J-...._)ｾ＠ d.) t--o- QI FBD! 11 .. DIMENSIONES A B e 2T3EüVY7 31 46 413- 206 2T3EOVY831 46 565 206 CL A V E F ./f-.._) -y ll (r=QB IJ( e 1 B IQ ｾ＠Ｈｾ＠ｾ＠ lq' 1 \ l -o--j ' ｾＭｾｈＮＬ＠ｾ＠ 1 D F E ｾﾷ＠ 29 54 1 29 Y CARACTERISTICAS H 22 22 22 22 33 33 MATERIAL, I'OIIMA Y ACABAOO• Acero estructural o hierro ESPECIFICACION GENERAL• C.F. E.- 20000-01 CFE.-2 HILT -01 RESISTENCIA 4. LA RUPTURA EN k N ( kg) r G 160.2 1 16330) 160.2 (16330) ＱｾＲ＠ 152 ｾｍｬ･｡｢＠ MASA i;Q. 2.0 2.0 galvanllado Her!ajes y ａ｣･ｳｯｲｾ｡＠ HerraJes para líneas de Transm1 s ió11 USO• En conjunlo de !ens")n para dos conductores por fase PRUEBAS, Debe posar '.pruebas el!ctncos ACOTACIONES' En .. 900800 1 1 ' milímetrOs 1 1 1 1 1 T 1 ESPECI FICACION ANILLO EQUIPOTENCIAL CFE 2HlLT-13 1 de . A ｌｾＭ r 1 ¡/ o '-J ]1 ｾＸ＠ 1 ｾＱ＠Ｑｲ＠ＭＺｾＬｔ［＠ｾｬＮＢＧｦＭＺ f-e__., 1-- e E 1 --.t 1 DIMENSIONES Y CARACTERISTICAS CLAVE A 51AO,O! \Al 93D e 8 ,, ｾ＠ 38 o 3DD ｺｲｾ＠ S l·i E EN •e 1.60 MATERIAL, FORMA Y ACABADO• Aluminio ( AST M- 8108 ) ESPECIFICACION GENERAL• C.F. E.- 20000-01 C.F.E. - 2 HILT- 01 USO• En conjuntos de A kg Herro1es Herrajes tension y Accesorios poro Lineas de TransmiSión poro dos conductores por fose Debe posar;. prue bos electrices - ACOTACIONES • 900808 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION CFE 2H1LT -14 GRAPA DE TENSION A COMPRES ION 1 de 1 H•nv .o.0o. .E.JI '- ｾ＠ l]:t-_..Ｍｦｩｾｭ｣ﾷ:PL ----- ----------- --.J_, .,., . .:. __ "---·..;_:._:_::-.,_l 1 Ｍ］ｾＢＧＳ＠ＭｾｾＭ / .... ( ) tt o 0: ｾ＠ b 1 1 1 1 1 e 1 i1 1 1 7 !j -<- 1 1 DIMENSIONES y RESISTENCIA A B e o E 2G21600012 2G21600112 SS zo 18 480 280 477 9S% 60 Z6 Z4 S90 300 7 9S 9S% 2&21600012 60 Z6 Z4 610 310 9 00 2&21600012 60 26 Z4 6ZO 3ZS 1113 MATERIAl, FORMA Y ACABADO, .' CARACTE RISTICAS CLAVE CABLE kC M De De lo del cable 9S% De lo del cable 9S% De lo del cable Cuerpo• Aluminio . [SPf:CIF!CACION GENERAL• C.FT- 20000-01 C.F. E.- 2 HILT -01 USO• En ｣ｯｾｵｮｴｳ＠ PRUEBAS: Debe ¡:Jasar prUebas eléctru. ds ACIJTAC IIJH ｅｾＮＺ＠ ' En •i 1 faetros 1 1 A LA RUPTURA lo del cable Eslobon Acero 900808 - ｧｾ＠ o o '\ l 1 A 7 1 O - Herrajes y Accesorios Herrajes poro Líneas de Tran,...;s;ón de tensiOn de uno y dos conductores por fose . .- 1 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION HORQUILLA ''Y'' BOLA LARGA CFE 2HlLT -15 1 de ｹＭＢﾷｾ＠ l .• ｾＧＱ［ＺＢＭ .. - ｅｾｦＮ＠ r' - DIM EN SI ONES y CARA CTER 1ST 1CA S CLAVE A 8 e o E 2H3B081311 246 259 149 48 48 Z2 22 19 22 2H380bl441 152 MATERIAL, FORMA Y ACABADO' Acero RESISTENCIA A LA RUPTURA EN kN(kQ.l MASA kg forjado y CLASE 133.6 (13620) I.Z7 52.5 222.7 (22700) 1.68 52.8 QOivonizado Holgura entre tuerca y horquillo de 2 mm [SPECIFICACION GENfRAL• C.F.E.- 20000-01 C.F.E.- 2 HILT- DI USO• En todos los conjuntos de suspension y tension conductores por fase ACCESOIIIOS• Chaveta tipo, "R" de acero He.¡ra¡es y Accesorios Herrajes paro Lineas de TransmiSión de 1 1 2 o bronce 1noxidable - ACGTAC:ONES: 900808 1 1 J 1 1 1 1 1 ESPEC1FICACION CALAVERA OJO LARGO CFE 2H1LT -16 1 de 1 ｾ＠ＨｾＺＮ＿＠ 1 ｾＭ f__:. L, L T -. A ¿ 1 B - J ｾＭ｟Ａ＠ 8 $ -.f'.:.? rE e -l. '. DIMENSIONES A CLAVE B e D E ... Y CARACTERISTICAS RESISTI::NCIA A LA RUPTURA EN kN( tg.) ｊｲＭｾＴＫ MATERIAL, FQRr.tA y ACABAOo• Acero for¡odo o Hierro maleable Qalvanizada [SP[Cini:ACION GENERAL• C.F.E.- 20000 -o¡ C.f'E.- 2 HILT -01 USO• En conjunlo ACCESORIOS• Chavelo l•po "R" dt acero PRVEIIAI: Herro¡es y Acce-101 _ -· Herra¡es poro Lineas de Transonston de suspensioo verlical para un conduétor por lose •noaidoble o - bronce Debe pasar ,pruebas electricos ａｴｯｔｃｉｏｎｾｓＺ＠ : 900808 "'f:" CLASE 1 1 1 .. 1 1 1 l 1 1 1 ,. CALAVERA HORQUILLA EN ESPECIFICACION y 11 !1 LARGA CFE 2HlLT-17 1 de Ｈｾ＠｣ｻＺｾＧＭｊ＠ r _.... ' - - o ... ;.,___ _T ｾＭ -·=,= T ｾ＠ 1 1 1 -. ----"" 1 1 ｾ＠ ' -f l ｾ＠ 1 ｾＭﾷ＠ DIMENSIONES y CLAVE 2C2A593382 2C2A!74392 A 8 e D E Z6Z 15 2 49 22 273 :5o 52 30 " 22 ( ｾ｜Ｍ［＠ A Ｂｾ＠ -=- - CARACTERISTICAS RESISTENCIA A LA RUPTURA MASA EN k N ( kq) EN ka. tu.T[IIIAL, I'OMIA Y ACABADO• Acero [SI'(Q,..;.t.CION GENEIIAL• C.F.E.- 20000-01 CF E -2 HILT-01 forjado 133.6 ( 13620) l. 6 H.5 222.7 (22700) 3.4 52.8 h1erro O CLASE moleobe qolvonizodo Herrajes y A e ce sorios Herrajes poro L fneds de TranSIIisión !o dos los conjunt_os de suspensiÓn y de uno y dos conductores por fose En uto• A tensiÓn ACaiOIIIOS• Chaveta ,.IIU[IIAS: Oe be ACOTACIONES: En 900808 1 1 T tipo pasar ''R'' de acero ino•idable prueb os o bronce eléctricos ｩｬｾｴｲｯＡ＠ T 1 1 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION CONECTOR PARALELO PARA CABLE CONDUCTOR CFE 2H!LT-18 1 de 1 ｾ＠ｾ＠ "" -(---｜ｾｅｖ＠ 11-@-@-@' ---- ¡-. ］ｾｬ＠ r-- p,., 1 ' 1 1 1 1 ::::::: 1 ｾ＠ｾ＠ 1 1 f--c---1 B ' Y CARACTERISTICAS DIMENSIONES DIAt.IETRO kCt.l CLAVE DESIGNACION 552000A66A CONECTOR e 77 552000866A 552000866A 552000C66A CONECTOR CABLE e A B e 7 7 7e 1e 0 60 7 95 79 5 105 CONECTOR 900 90 o 105 165 165 80 80 CONECTOR 11 1 S 11 ·1 S 128 180 95 resistencia mecánico MATERIAL, FORMA Y ACA8AOO' Aleocion ｅｾｃｉｐＧａｏｎ＠ C.F.E.- 20000-01 Herrajes y A cce sor¡os C.F. E. - 2 HIL T- O 1 Herrajes poro Lineas de Transmisión .ACSR ConuiÓn de cable o cable en tronapoalcionu 1 pueAtU en torres de tensión GENERAL• USO• de Aluminio- Silicio, alto - A ron del o de presiÓn ACCESORIOS• - Debe pasar pMiebas elé<:tr1cas y mecánicas de acuerdo con 1a nonliJ PRUEBAS: NEMA CCI o MQM-J-383 ACOTACIONES: En •il ￭ｾ･ｴｲｱｳ＠ . , ' ' :JUUtsUts 1 l 1 1 1 1 1 1 1 1 ,, ,, ' ｅｓｐｃｉｆｬＧＭｏｴｾ＠ ESLABON PARA CABLE DE GUARDA CFE 2HJLT-19 1 de ' ' p...¡ 1_1 1- 1 ¡-+-. 1 1_ -, ｾ＠ｾ＠ (j;" ﾩＡｄｾｆ＠ - - - - - --- Ｍｾ＠ ' 1' B l ' ｾＭ --- -- /..,o- 1 -¡- - -!OＡＭｾ＠ E ol- DIMENSIONES y CARACTERISTICAS CLAVE 2ElAP00032 A 8 e o E 44 90 17 13 3Z RESISTENCIA A LA EN t N 1 t 0 l RUPTURA 1.06 111.2 111)40) II.CI'[ItiAL, F01U1A Y ACABADO• Acero estructur•l galwaniz•do [SI'(CIP'CACION UNEIIAL• C.F. E.- 20000- 01 Htrrojes y Accesorios C.F.E.- 2 HILT-01 Htrrojn poro lí""as de TronSIIiSión USO• En conjunto de suspensión preformado poro el coble de QIUlrdo ICaiOIIIOI• Cllovelo tipo "R" di ocero ino•idoble o ,ltUliA s: Debe posor: pruebes 1 - - - bronce eléctricos - . En •i !f.. ti"QS'.: . ACOTACIOIIES: Ｍｾﾷ＠ M A SA EN to 1 1 1 1 1 1 1 1 1 l ESPECIFICACION DE SUSPENSION TIPO POLEA PARA CABLE DE GUARDA ｅｎｓａｾｂｌ＠ CFE ZH1LT -20 1 de 1 ' 1 1 . ｾ＠Ｎ＾ｯＭｴＬｾﾷｐＡＧ＠ _¡¡:_,-,;.y:::- 1 f,l 1 --!8¡- DIMENSIONES y CLAVE 8TLAOOOJOO A 8 e 86 28 21 1". 2 estructural Preformado: Acero C.F. E.- 20000- 01 [SI'I:CII'CACION GENERAL• ., CARACTERISTICAS RESISTENCIA A LA RUPTURA EN kN (kg) Po leo: Acero MATERIAL, FORMA Y ACABAOO• - Ｍｾｄ＾Ｑ＠ - C.F. E.- 2 HILT- 01 (113.0) galvanizado galvanizado Herrajes y Accesorio' He...-ojes poro líneas de Transmisión USO• . ' preformado -poro En e onjunto de 5uspens&on ti cable de Quordo loCC[SOftiOS• Chaveta ACOTACIONES: En •1 1 ￍｬｨ･ｴｲｯｾＮ＠ 900808 1 1 1 1 tipp ''R" dt acero inoxidable o bronce . 1 1 1 1 1 1 1 ESPECI FiCACION REMATE PREFORMADO DE ACERO CFE 2H1LT-21 1 de Cuello DIMENSIONES y 517H5il627P REWATE MATERIAL, FORMA Y ACABAOO• p A CARACTERISTICAS 9.5 Varillas ) DIAMETRO CABLE 9.5 LONGITUD mm DESIGNACION CLAVE / ｾＭ = ｾｬ｡ｮｯ＠ 889 preformados· de acero DEL galvanizado [SI'( ti n:A. CION GEN[IIAL• C.F. E.- 20000-01 C.F.E.- 2 HIL T -01 USO• Rematar Cebe ABREVIATURAS: Re mote 1 1 1 di ouarda • ba • . Cebe soportar una carga de desHzu;ento no pasar prue s mecan1cas: · ..,...,r del 95S de lo carga de ruptura del e· PRUEBAS: 900808 cable H &rrojes y Accesorios Herro iec nn.n Líneas 4e Trans•;sión 1 l'A' 9.5 1 Remate 1 preformado 1 1 de acera 9.5 1 1 1 ESPECIFICACION ROZADERA CFE 2H1L T-22 1 de 1 A ＯＭｾＧ｜ﾷ＠ --- 1 1 1 1 1 1 1 / 1 1 1 1 1 1 1 1 1 e 1 1 1 1 1 1 1 1 \ '' 1 • 1 1 1 ｾ＠ f) 1 1 T e _j_ l\ DIMENSIONES Y CARACTERISTICAS CLAVE A B e 2RlA21C08E 79 122 24 ｍａｔｅｾｌＬ＠ l<Jmina de acero, QOivon•zodo calibre FORMA Y ACABADO• ｅｾｃｉｆａｏｎ＠ C.F. E.- 20000-01 C.F.E.- 2 HILT- 01 GENERAL• En remates ··de cable ACOTACIOIIES: En •lli'retros 1 1 1 1 1 EN kg 0.085 No 12 USG . - Herrajes y Accesorios Herro¡es poro Líneas de Trans•isión USO• 900808 MASA 1 de guarda 1 1 1 1 1 ESPECJFJCACION CONECTOR A COMPRESION DE CABLE A CABLE CFE 2H!L T-23 1 de • 1 8 DIMENSIONES CLAVE 5590003003 ｍａｔｅｒｉｾＬ＠ Y CARACTERISTICAS A B 79 79 FORMA Y ACABADO' Altocion de O.IS aluminio o acero Qalvonizado C.F.E.- 20000-01 CF.E.- 2 HILT -01 Herrajes y Accnorios Herra¡es para Lineas de Trans•isión USO• Conuion dt cablt o cable 9.5 mm o 7 No8 MS PRUEBAS: Carga de desliz ..iento del cable, •íni .. SS de 1; carga de ruptura del able ACOTACIOIIES: En •il ￭ｭ･ｴｲｯｾ＠ AIIREY iAlURAS: 900808 MS Acero con aluminio soldado de ouarda dt ac•rci Qalvanizado, ESPECIFICACION CONECTOR A COMPRESION DE CABLE A SOLERA CFE 2H1LT-24 1 de 1 --·----' J. ' ' ' 1 ' Ｍ［ＺＮｾ＠ - rjJ ｾ＠ 1J r F E 1 ｾＬ＠ 1 i el ', ,¡ ill : ¡' 1 , '-:-' ｾ＠ _ _........__._.,.. '/ ＮＡ｟ＱｾＭ -C:..--1T: -: j r (:: l !: 1 ! 1 1 1 1 ' D : 1: 1 ' '' '' i ', 1 ＮＱＭｌｾ＠ ' 1 ' -103- DIMENSIONES C l AV E MATERIAL, FORMA f.SP!:CIFICACION Í e A Y ACABADO f o e AleaciÓn de aluminio ú acero _.M A S A F E kq galvanizado Herrajes y ａ｣･ｳｯｲｾ＠ Herrajes poro Líneas de Transmisión ＭＬＮｾﾷ＠ Cone11on de bajado del cable Oe ouor.<io con las torres ( acero QOivonizodo 9.5mm. o 7 N" AAS) CF E.- 20000-01 CF E.- 2 HIL T -01 GENERAL. e USO• Un tornillo ACC.ESORIOS· de acero galvanizado de 13 • de diámetro y longitud especifica9 con arandela de presión y Luerca ａｃｏｔ［ＮｾｉｅｓＺ＠ En o; 1ｩｾ･ｴｲＭｯｳ＠ ABREVIATUR.I'S: 900808 Y CARACTERISTICAS 1 AAS Acero 1 1 1 " ｣ｱｮＮ｡ｬｵｾｩｯ＠ soldado 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION CONECTOR PARALELO CFE ZH!LT-25 1 de ,' 1 B '' i , _ _..../ cb 1 ' "---- 1 ' J+[ y ' 1 .. --- ｾ＠ E 1 ¡:::::3 A 5o 5520066BNB MATERIAL, FORMA 1 Y ACABADO ¡' 8 e 41 •o del conector: a cero de A o ｾ＠ CARACTERISTICAS CF.E- 20000-01 C.F. E.- 2 H ILT -01 GENERAL· 1 i Cuerpo ! _____le_ 1 : : E 9.5 ｾＱ＠ acero Cone1uÓn PRUEbAS: Debe pasar pruebds mecánicas galvan1zodo c¡olvon•zado cables o superficie plano . .. En mi 1 ￭ｭ･ｴｲｯｾ＠ ACOTACIONES: 900808 1 1 1 1 M A S A EN kQ. ｯＮｾ＠ 6 Hurajes y A ce e sanos HerrÓies ooro Líneas de Trans•1sión IJSO• dos o forjado Torn1llo, Arandela y Tuerca: ESPECIFICACION 1 ｾ＠ｾ＠ DIMENSIONES y AV E :C ' : ! 1 Cl -- 1 1 : "' Ｈｩ｣Ｚ［ｲｾ＠ --.......... 1& 1 rR ｾｲｙＭ 1 : 1 1 1 T 1 1 1 ESPECIFICACION CFE 2H1L T-26 CONECTOR DE TORNILLO DE CABLE A SOLERA 1 de 1 ｬＭｾ T' l r 1Jffl J PARTE ｾ＠ 1 DE lA TORRE 1 l,r ｾ＠ l J. + j, J ｾ＠ t---e -----1 1 TａＭｾ｜＠ a'-\! b ｾ＠ｾ＠ＢＧＭｾ＠ l 1 L ' B . DIMENSIONES y ClAVE A 558000A04A e B s• ｾｯ＠ CARACTERISTICAS 11 A S A EN kg D ﾷｾ＠ｾﾷ＠ golvonizodo MATERIAL, FORMA Y ACABADO' A e ero ESPECJI'ICACION GENERAL' C.F.E.- 20000-01 CF".E.- 2 HILT -01 USO' En PRUEBAS: Debe pasar ｰｾ｢｡ｳ＠ ACOTACIONES: En 900808 1 1 1 1 0.26 forjado e anju nto1 o hierro rnaleoble galvanizado - H erraju 1 A ccnoriol por O Lineas de Trans•i s ión Herraj u de ttnliÓn poro el cable de guarda ....:ánicas . •i 1fE ..,ras· 1 1 1 1 1 1 1 1 ESPEC!FlCACION GRAPA DE SUSPENSION PARA CABLE DE GUARDA CFE 2HJLT-27 l de - '-- J ' !"'"' e:::: h y v-q&' ..L 1 ------)::r.f Ｍ｜Ｚｾ＠ l-- ｾﾷ＠ e DIMENSIONES Y CARACTERISTICAS RESISTENCIA CLAVE --zrsArrv 1oo ｾ＠ A WAT[RIAL, FORMA B 1g 2 1 1 Y ACABAOQ. C 17 1 Y E N A LA kN ( k Q) 30° .!.leocto'n Alum1n10- SilrCtO, alto de maleable uso' En ACCESORIOS• Chaveta PRUEBAS: Debe pasar pruebas eléctricas y mecánicas ACOTACIDIIES: En •1 1 ímetros conJunto de reSISfenctO O Herro¡es poro ocresorios Herrajes poro Líneas de TranSIIisión suspensoón poro el cable <le guarda topo "R" de acero onoxodoble T meCÓnica golvontzado. C.F. E.- 20000-01 CFE- 2 HILT-01 T EN T kQ o. 8 6 ESPECIFICACION GENERAL' T M A S A ＷｾＱＴＨＸ｛＠ hrerro 900808 RUPTURA 1 1 o b-ronce 1 l 1 ESPECIFICACION ESLABON CFE 2H1LT-28 1 de 1 -.- /({) ? 1 ' -- ' 1 1 • 1 1 l ,...--..., 1 ,-- ' \,_ I / ｾ＠ lJ ¡ ..... 1 - ｾ･＠ＭｾＢ＠ -y DIMENSIONES ClAVE 2EiAROi060 MATERIAL, FORMA ESPECIFICACION A 8 e az 57 Z5 EN kN(kQ 135.61 136ZO) M ASA kq O.ZO - C.F.E. - 20000 - O 1 Herrajes y Accesorios C.F.E.- 2 HILT -01 HelrCJeS para Lineas de T.dnsmlsión GENERAL' En con¡unto PRUEBAS: Deoe pasar ｰｾ･｢｡ｳ＠ ACOTACIONES· En ml'1 imetrOs 1 RESISTENCIA A LA RUPTURA Acero forjado gclvcnizcdc Y ACABADO USO• 900808 CARACTERISTICAS 1 1 1 ' de susptnsion paro el eo ble - de guarde ｾ￡ｮｬ｣｡ｳ＠ - 1 1 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION GRAPA DE SUSPENSION 1113 CFE 2H1LT-29 1 de 1 ,.- re----< r.. ( hl IJr¡ + ｾ＠ ( - ｾ＠ｾ＠ y - ¡/- ) ___Ll rr.::: ｾＭａ 8 y \- A ＲｃＡ＾ａｆＴｾｏ＠ 9 Z70 89 e ,, o Ｌｾ＠ ¡.. 1 y 1- - y RESISTENCIA A LA RUPTURA EN kN(k.¡,) 1 16 1 ｾ＠ CARACTERISTICAS zo• MASA kQ Z,ZZ IILZ (11,0) AJeocu)n aluminio- S.fiCIO, CitO MATERIAL, FORMA Y ACABADO' ｾ＠ A DIMENSIONES CLAVE + ｾ＠ reSIStenCIO ' mecanice \ ESPECIFICACION GENERAL· CF E.- 20000-01 Herrajes CF: E. - 2 H IL T - O 1 Herrajes uso' En conjuntos de wspension A e ces arios , • poro Lineas de Transmision y - vertical y de suspensión en •y•: 2 conduc tares por· fase Debe pasar p: ｾ｢｡ｳ＠ PRUEBAS: En •i J iLaeo..f'Qs· ACOTACIONES' S00808 1 .ecánicas 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION CFE 2H1LT-30 VARILLAS PROTECTORAS PREFORMADAS 1 de 1 .. 'm S- $ - - 4a e u :z-.-v=- w ·' ... y DIMENSIONES CLAVE DESIGNACION VARILLAS PREFORMADAS ACSRIII3 513All82LF MATERIAL, FORMA y Número A CARACTERISTICAS R I L L Longitud Diámetro ｺｾｯ＠ 9.Z7 IZ PARA CABLE ACSR k CM S A 1113 ESPECIFICACION C.F. E. 20000-01 C.F.E. 2HILT- 01 GENERAL• ACOTACIONES: En mi limetrOS,: · 1 1 1 1 - - . ' vertical En con¡untos ; de suspen51on 2 conductores por Ion 1 - Herrajes y Accesorios Herrajes poro lineas de Trdnsmisión USO• 900808 de p1co de loro. Aleoc1on de olum•n•o,con los ex1remos en formo ("Porro! ｢ｩｬＧｾ＠ Y ACABADO• 1 1 y de 1 en •v•: ｾｵｳｰ･ｮｩ￳＠ 1 1 1 ESPECIFICACION EMPALME PARA CABLE DE GUARDA TIPO COMPRESION CFE 2H1LT-31 1 de 1 ,. ｾ｜＠Ｍｾ＠ ' Ｍｾ＠ 1 y CARACTERISTICAS DIMENSIONES C LA V E DESIGNACION 512 KA9710A EMPALME e A 51ZKlKOllB2 1 51 Zi:ABG 12A 1 51ZKJROAR/l RANGO DEL CABLE CABLE DE ACERO 8 EMPALME CAAS3NoE EMPALME e A CABLE DE ACEROg_ 5 EMPALME CAAS7N 0 8 9.5 CABLE MS oc ero Tubo de de GENERAL- uso. 187 92 0.25 0.20 077 165 81 343 170 kg 7 NoS codmtntzodo interior mente recubierto CFE. - 20000-01 Herra¡es C FE - Herro1es HILT Poro un1r ｾｳ＠ｬｾ［ＢＧ＠ D mm con portlculos de sdicio. carburo 2 MASA L mm 8 CABLE MS MATERIAL, FORMA Y ACABA OC ESPECIFICACION ｾﾷ＠ : -01 cables de <nl"•"n y Accesortos paro Lineas de Transmisión acero - galvanizado a dos ca bies de acero y mecantcos. PRUEBAS. Debe ABREVIATURAS. Cable de acero de 8 • de diánetro. alta resistencia CA 8 CaDlé de acero de 9.5- de ､ｩ￡ｾ･ｴｲｯ＠ .. SiNens-Martin CA 9.5 AcerO alu.inio soldado MS: pasar pruebas electncos .. . - . 90080R 1 T 1 ¡ ¡ 1 1 1 1 ¡ T ESPECIFICACION EMPALME PREFORMADO PARA CABLE DE GUARDA DE ACERO, GALVANIZADO CFE 2H1LT-32 1 de 1 - -----=-------- --.----- --- ............ ｾ＠ "'-"" ...,., ｾＭＮ 5tZ DA97Z K3 ｾＱＲｕａＷ＠ Jl3 EMPALME PA 1 EMPALME 8 P A l ---- -- ｾ＠ - LONGITUD DE LAS VARILLAS N° DE SUB JUEGOS DESIGNACION ｾＭＮ＠ . ._. "T. . . . _ ....... y CARACT ERISTICAS DIMENSIONES eL A V E ｾＭＮ＠ CABLE 1067 mm 3 PARA CABLE . ·-- OE ACERO OE OIAMETRO 9.5, CABLE 12 70 mm 3 DE 8 mm ALTA RESISTENCIA OE ACERO OE 9 5 mm OIAMETRO SIEMENS- MARTIN 1 MATERIAL, FORMA Y ACABADO· Varillas preformados de acero golvontzodo, agrupados en 3 suo¡uegos e FE e FE ESPECIFICACION GENERAL' - 20000-01 - 2 HILT -01 uso, Poro un1r dos cables PRUEBAS Debe pruebas P.'. :e: El"o'ADE PA 9.5: .. .. ｊＱｐｾｌｈｅ＠ ABREVIATURAS· posar ; 900808 J 1 1 1 y Accesorios Ce Tr..;nsml ｾ＠ ión HerrOJ!S poro ｩＮｵｾ｣＠ｌ Herrajes de .acero galvantzodo eléctricos y mecon1cas ｐｲ｣ｦｯｾｗ､＠ para cable de acero de Pn:fontli.do pOI'l a .., cnble de acero de ｾＮＶ＠ de diál'letro •- de diálo:!tro e 1 1 1 1 1 1 1 HERRAJES EMPAUIE DE COHPRESION PARA CONDUCTOR ACSR CFE 2HlLT-33 1 de 1 ｾ＠［Ｎｾ｜ｊｉＧｎｑ＠ toCE RO DIMENSIONES y 1 Clave ' ｾｩＲｈＳＱｉｆａ＠ :EMPALME >12H3BHIGA ó!2115BH!RA 512HSHT2M SIZHSPRIBA 1[-..PALME jE'-'lPALME IE .. PAL"'E lEMPALME MASA ALUMINIO ))6 .4KC" 126/71 6) ｾ＠ 1 65 1 )2 1 26/7) 477 KC" 12 6/ 7 ) 6 ｾＴ＠ 18 7 1 45 795 126/71 1 795 KC" ! 2 6/7 ) 724 1 900 154/7) 1 900 K C .. 154/7 1 3 K C" (45/7 1 1J 1 3 145/ 7 1 11 1 Manguila er.ferror Aleac,dn Manguito 1ntertor A e ero CFE - 20000-01 C FE -ZHILT-01 ＹｾＴ＠ 787 de Para 1 1 dos un tr 1 Debe pasar ｰｲｾ･｢｡ｳ＠ ABREVIATURAS: 1 1 1 1 Ls de T 1 ｾ＠ 65 1 90 )4) 2 . 40 18 7 1 77 alumtnto codmtntzodo Herra1es y Accesorios-Herra¡es oara Ls de T 1 PRUEBAS: K9 4"":7 ESPECIFICACION GENERAL uso· ACERO ))6 4126/7) MATERIAL, FOR"A Y ACABADO '101()!5 ｾＭｕＧＡ｟ｬＱＩ＠ Para conductor ACSR Ocsignactón 1 CARACTERISTICAS conductores eléctr1cas y ACSR - ｲｮ･｣￡Ｑｾｳ＠ . l íne.as de transm1 si ón ' 1 1 1 1 1 r 1 ﾷＭｾＮＬＮｾﾷ＠Ｍﾷｾ＠ .. ］ｾｯ＠ ?: .-=-.:'\ !". .-· . .-)LE ｾＺｅ＠ JE ,·.c[;:.o ;:J .. :J;_;.::o :;E . ·.L.:-':'>.:!n ｆＮ［ｩﾡＺＬｾ｣＠ .. ,._._.- ｾ＠Ｚｾﾷ｣Ｍ＠ＢﾷｾＭ＠ｾＭＢＭｾﾷａ＠ＮｾﾷｴＬＺＭｯ＠ｾＭ --------- .... Ｍｾ -;.- -=-.:-- ,.....-- --....,.__ ｾ＠ --- ;--- ·--.....:-- __,.---..._ _ Ｍｾｾ＠ ..... _ . ＬＮＭ｟ｾ＠ _ _,.....--- - - .. ' Ｍｾ･＠ : 'J - - - ｾＮ＠ ::: S 1 J ._..T "'•C 1 ----------¡--------·.. 2 0 - -.:, L Ｍﾷｾ＠ . 2 ., ., - -. ＺﾷＬｾ［ｴＮ＠ﾷｾ＠ ".- o¿ r c. 1 :,E S e ;2 S ;...¡_( j :.ro ' ¿ S :,..r;e·eS T eS u S O. _ c:e ｾｏｌＭｅｯ＼ｓ＠ \_.:._ 2: =< E." ----- A T ...; ¡:; A ﾿ｾｲＮｴＱｅ＠ S ----'-· ［Ｇｊｾﾷｲ＠ｆＮｖｾＧ［ｲＺ｡ＡﾡＭ･＠ ;:··.;r:t·:::s e e:!•·':C:S i ¡:;;ef·::.:T."..,jdc• de ｯ｣ｾｲ＠ｔＮ･｣Ｍｾｲ＠ .. ,: ::;s re-rut:.-.1e:rtc de .,l..nn1nio soldédO ESPECI FICACION C.F.E.2H1LT-43 CONJUNTO OE SUSPENSION VERTICAL PARA oos CONDUCTORES POR FASE .... '1 de · ) ,,A.. ALTERNATIVA ALTERNATIVA <8-· -·-- r... 1 ..,_ ｾＧ＠ ( 1 { ｾ＠ 1 ! 1 1 ｾ＠ li 1 ' L:J 161 ( --! lA "y" Bola larva Horquilla 2 Ahlodoru 3A Cotowera horquilla ...(.)_ líJhí MATERIAL 5 Horquillo .. y• corto z z Vorlllot Cable forjado IIIS prot tctorot conductor 2 T'''u:chtrol o hierro or.-onizodo forjado AltoeiOn 18' Horquilla "y" Boto corto 1 Acero forJado 31 Catauro 1 Aceta torJodo oalwanizodo .. , tn •y" corto QnM20 •TURAS• 1 1 1 r silicio 2 HILT-29 2 HILT-30 Acero (la CFE los Jefiniri) 2 HILT-05 ａｬｾｯｭｩｮｴ＠ 1 CARACT[RISTICAS PARTICULAR[$ • HILT- 17 St adqucert por teporado ACSR GENERAL• z 2 HILT- 01 galvanizado aluminio Grillete ESP[Cif ICACION lftOIIOblt o hierro 18 horQuillo 2 HILT-15 por uparado 9 YO JO Actro moltob 1 Acero ESPECIFICACION golwoftlzado ｾｦＬｲｯＮＯＧ［ｴ､＠ 1 1 1 Acero 1 tn "y"' larva IUIPtftli011 ｾ＠ MATERIALES ｾａｎＧｬ＠ 1 2 do y PARTES Yueo tnonguku Oropo fil ,T 4 • • -G St adQuieren * M Ｇｾ＠ ' ＺＨﾡ＾ｾ＠ "'r" DE DESCRI PCION qJ 0- ' PARL - (. _, (1'}.. 1 LISTA ｾ＠ 1 6;;. 1- • ﾷｾ＠ J . """ ! ' 1 ({!f& ｾｖｲ＠ 1 ｾ＠ .....,__--0---_( ! ¡ 1 ｾ＠ｾ＠ｾ＠ ,. .fu\. z galvanizado forjado 2 HILT- 06 golwonlzado o 6300-84 hierro moltoblt 2 HILT- 02 ... C.F.[. 20 000- 01 Horra¡oo C F. E. 2 HILT - 01 Horraju paro Ll. do T. C.F.[. 2 HILT- 41 C1 ooto Lo. do T. ll•o: [oluttzo elect· ·: Lo. do T. • Lloooo do 1 do el ·'•ico Colibto dol 1 y oc1 1 oIon " 1 1 1 1 1 ESPECIFICACION CONJUNTO DE SUSPENSION PREFORMADO PARA El CABLE DE GUARDA C. F.E. 2Hll T-48 ( ' :N.q l. 1 • p l ¡j -y • ｜ｾ＠ • r\_ LISTA ｾｔＮ＠ DE OESCRIPCION 1 E stobón 2 JutQO 3 Conector Coblo MATERIALES CAN T. dt MATERIAL ESPECIFICACION Guardo 1 Acero dt Suspentidn T.po Pote o 1 Acero votvoniaodo 1 Lómino dt acero talvonhado poro o Compruión Coblo o Coblt 4 COfttCior o Comprnión 5 Coblt do ESPECIFICACION dt Coblt o Sol.., Gvordo GENERAl: 1 Se C.F.[. ａｬｴｯ｣ｩｾｮ＠ ro estructural dt Qolvonizodo aluminio Q0111'onitodo adquiere por uporodo y Accnoriot 20000-01 Htrroitt CARACTERISTICAS PARTICUlARES ( 1a CFE las clefini ':_á,_)ＭＫＮＺ｟Ｌｯ］ｾ［Ｑ＠ ABREVIATURAS: 900820 1 1 2 HIL T- 19 2 HIL T-20 y oc e- C.F. E. 2Hil T- 01 Herraje 1 poro lo. dt T. C.F. E. 2HILT-41 Cenjunlot do Herraj ea paro / ( y PARTES 2 HIL T-2S 2HILT-24 Lo. do T. Esfuerzo tltclromtcdnico Calibre del conductor: ls. de l.= Lineas de Trans.isión 1 1 1 1 1 1 CONJUNTO DE SUSPENSION EN u V •• PARA UN CONDUCTOR POR FASE ｅｓ＿ｾｃｆｉｃＡｬｏｎ＠Ｑ re """ Zrlll TＭｾ＼Ｑ＠ 1 ae ., ＮｏｌｩｅｾＬＺ［ｶ＠ A :.. ¡_ :-::::; .. :. ... .. A d!' /0 8 Ｏｾ＠ ' " "" "' "" ""-. ' > í': \ ' / 1 ｳ﾿ｾ＠ G) ｾＧ＼ａ＠ ,/ / / 1 ""-. ' ｾＭﾷ＠ ,":") .' ( ＬｾＧ＠ ...; / 1 . Ｏｾ＠ﾷｾｲ＠ｾＭﾷＺＷ＠ " 6 .-::: :"'.Q.. ·,;::.;- ,1 ,.,.:.<.,..; \,"': "'r' ':-.-: \' 1 .:.Ｍｾ ....'.'-a· . . ;. '1 1 ¡ ¡ . .,_ " ＧＨｾＭＺＮＢ｡［｟ 0 r71 ¡ ｜Ｇｾ＠ '! 8 Ｎｾ＠ 1 r-::'. ''-") ＧＡｾ｜＠ .. f'\,.. ..¿:..:::::::;.: ');· 0 !J.• -· \;...,' ,l\ " ｾﾷｯＨＱ＠ ..•. ｳＺｾＮＭ］＠ / ' 0 t";''• -.:.:.::J LISTA ｐａｾ＠ lA 1-4 3 A 8 oto 2 Colovtro HorQuillo YuQO 5 Horqurllo 6 Grapo 7 e o bit 18 1 8' 3 CAN1 " y .. orQuillo • PARTES DESCRIPCION Lo rg o Arslodorts 2 DE '" .. y . Ojo dt Atv1rodo Susptnstón conductor Grillete HorQuillo Colo ... tro " . eo y A e SR 1o Horquillo Actro bit · 1 for¡odo odQt,Htrt 2 Tri o n Q u lO r VI MATERIALES MATERIAL Acero St Loro o y ａ｣ｾｲｯ＠ Po' for¡odo 2HILT-15 oorvonizodo srporodo o OOI.,Of'lllOdO tslructurot forlodo ESPECIFICACION "'• t o rr o morro111 t - .. r ro 2HILT -{)7 QOIVQflllOdO 1 A e t ro 1 Altac.o'n fo r ¡o do 2 HILT-17 2 QOivOflllOdC ｾ＠ ze olumln•o-srlicio 1L T- ｏｾ＠ 500-69 St OdQultrt z Acero fo r jodo QOIYOI"tiZOdO ZG 300-84 Corta 2 Ae ero for¡odo QOIYOI"tiZOdO . y .. e o, lo 2HILT -06 2 Ae u o 110 b ,, for/odo o nlerr o Qo ... onlzodo PO' SfQOtOdO m o- 2 HIL T-02 •. E S PEeiFieAeiON ･ａｒｃｔｾｉｓ＠ GENERAL PIIRTICULARES C FE. Htrrojtl C.F E. ZHILT-41 Conjuntoa Lo. dt df HtrtO!fl T. "oro L o. do T. Esfuerzo electromecánico: Calibre del conrluc tor: Lo. 1 'p o,Acct1orio1 o AllernotJvo: ABREVIATURAS 1 Htrrojea e.F E. ZHILT-01 (la CFE las definirá) 90QP,20 zoooo- 01 1 T do T T = LffttOI -¡ do 1 Tronututlón 1 1 1 1 t:SPEClFICAClON C.F.E. 2H1LT-45 CONJUNTO DE SUSPENSION EN "V" PARA DOS CONDUCTORES POR FASE 1 de 1 ALTER NATIVA ALTERNATIVA ".o." " 8 . •• DE LISTA PART 1 A 2 DESCRIPCION Horquillo "y" Largo YuQO Horquillo TroptlOidOI Horquillo 6 Grapo 7 Vorillot 8 Coblt 1 8 e' 3 B Ojo dt Y ltoblt uporodo l.orTó.oo o lloerro mo- Ｑｾ＠ por ｧ｡ﾷｬｾｯｮｩｲ､＠ｴｬｲｵ｣ｾｯ＠ o "•erro mo- 2HILT-17 2HILT-10 2 Acero forjado 11 1 3 2 Altoc•ón Prtformodot 2 Alumln¡o Se odqu•trt 2 Acero forjado golwonizodo ＲｇＳＰＭＸｾ＠ 2 Acero forjado galvonltodo 2HILT-06 Acero for¡ado o h1trro mo-, ltoblt QOiwonirodo A C S.R. Bolo ｾ｣･ｲｯ＠ 2HILT- golvonllodo oolwonitodo Grilltlt Horquillo odquiert forjado ltoblt Rtwirodo Conductor Colovtro Se letra Swtptntión HorQuillo "y" Acero 2 Lor90 E SP ECIFICACION MATERIAL 2 V2 Proltclorot MATERIALES CANl AiiiOdOtll Colowero 1 Bolo y PARTES Corta "y"' Corto 2 ＲｈｉｌｔｾＴ＠ QOiwonirodo 2HILT-29 oluminio-tilicio ｾｈｉｌｔＭＳＰ＠ por separado ZHILT-02 <. ESPECIFICACIOH GENERAL CARACTERISTICAS PARTICULARES 20000-01 Herrajll C.F.[. 2 HIL T Herrolu poro Ll. fe C.F. E. 2 HIL T -41 Conjynfos dt htrrajtt ABREVIATURAS AcctaadOI T. para La. da T. .AIItrnaliva·, la. di T -01 ' Esfuerzo ･ｬ｣ｴ［ｾ￡ｮｯＺ＠ Calibre del conductor: (la CFE las definirá) gooszo T C.F.[. 1 1 T.: llfttOI 1 1 dt 1 Troftlmlsi611 1 1 1 1 ｴＭＮｊＺｃ［ｆｅＲｐＢＧｬｾ＠ ESPECIFICACION BOYA DE ALUMINIO PARA PROTECCION DE LINEAS PARA LA NAVEGACION AEREA, DETALLES DE CONSTRUCCION 9de 9 CABLE DE GUARDA BOYA DE ALUMINIO- FIGURA 7 • Ubicación de la boya ! e o ' 1 ＶＷｾ＠ lA f ' ' -;14fG L • 1 671 1 Preformado ¿'Tornillo de 12.7("2 pg), arandela plana, lne. orandtlo dt preaio'n, tuerca , contratuerca¡ ;otwanlzodo doble. Acotaciones r Sin, Figura 8 • Detalle de montaje 890929 , ,a FACUL TAO DE INGENIERIA U.N.A.M. DIVISION DE EDUCACION CONTINUA CURSOS ABIERTOS DISEÑO ELECTROMECÁNICO DE LÍNEAS DE TRANSMISIÓN TEMA EFECTOS DE LAS DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELÉCTRICOS ING. ANTONIO PANIAGUA SILVA PALACIO DE MINERÍA JUNIO 1998 Palacio de Mineria Calle de Tacuba 5 Telelonos: 512-8955 Primer piso Deleg. Cuauhtemoc 06000 México, D.F. APDO. Postal M·2285 512·5121 521-7335 521·1987 Fax 51().{)573 521-4020 Al26 ' DISENO , ELECTROMECANICO DE , , LINEAS DE TRANSMIS'ION . EFECTOS DE LAS . DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELÉCTRICOS JUNI0-98 > ',,'' IONOSFERA CLIMA FAVORABLE REGRESA ORRIENTE ¡., 1 AMPERE ,, '· "'200mS j j 11 w ｾ＠ＧＭｾｬ 3 - ETAPAS EN EL DESARROLLO DE UN RAYO MULTIPLE ·,1 ¡ '' . ｾ＠ = 200mS ,,·,· .· • ·.: :' .·.·' ' .·1 . 11• w .. , . "3· ·',. ' Ｎｾ＠ ' . ,, i : ' .. ﾷｾ＠ :¡ • ' ' ETAPAS EN EL DESARROLLO DE UN RAYO MULTIPLE . ,... •· .[ . , ｾ＠ 'lA ｩｊｈＬ［ｾ＠ + ﾷﾡｾＬ＠ .. -,. ｩＺＯＧＭ［ｾｲ＠ ,,;: ＩＱﾷｾ＠ , .. 'i• :-!: • .:-: ... ' ｾ＠ . • ｾ＠ ,• .-' .. ｾ＠ ., ' ' o ' ., - ' • •' 'o 6 $ .•.. 'o • 'o , • ｾ＠ •. ' J> • o'o ,.. ﾷｾ＠ ·! ,,·¡ «, o:· Ｎｾﾷ＠Ｚｾ＠ ..' '• : ﾷＧｾＭ ,, ·- ,, ·:: " ' 'f' .;· .;-:-! >' ,!:: ﾷＧｾ＠ '> •· ; ·. : .·.· : '· ·.,. ··.-· ·( ... -·> < < '· ·' ' .. ··=·· Ｎｾﾷ＠ .t. ,. :··¡:. •.· .····' _.,,, ＭＺｾﾷ＠ .. ., ｾＭＧｾﾷ＠ .- -· ｾ＠ ·' • ·'. :!, :. ｾ＠ .; '. ', -:-:· ' . 'jli .h .,. ·.. .. ,,, ' . ., ; ｾ＠ ., - :· DESCARGAS ATMOSFERICAS . . ... . ·:._ . . . . . . '. . . ·. . ·, DISTANCIAS DIELÉCTRICAS . . JUNI0-98 . !_ . .:' DESCARGAS EN LOS CABLES DE GUARDA ' Vf-= 60 If (Ln 2 Hf 1 Rf) + 60 lg (Ln d' 1 d) Vg=60 If(Ln d' 1 d) + 60 lg (Ln 2 Hg 1 Rg) Como la descarga (rayo) ocurre sobre el cable de guarda, entonces momentaneamente la corriente en el conductor de fase es cero, es decir: If= O, además se sabe que la corriente es 1/2 a partir del punto de impacto. Vf-= 60 lg/2 (Ln d' 1 d) Vg=60 lg/2 (Ln 2 Hg 1Rg) Al realizar la división de Vf/Vg resulta el coeficiente de acoplamiento C: C= (Lo d' 1 d) 1 (Ln 2 Hg 1 Rg) ' ' DESCARGAS EN LOS CABLES DE· \ · GUARDA . .;-; . t.. • ,, . ·;.. . .·.' ,·, Vf= 60 lf(Ln 2 Hf 1 Rf) + 60 lg (Li1 d' 1 d) ·. Vg=60 If(Ln d' 1d) .f 60 lg (Ln 2 Hg 1 Rg) . ¡, . . • ' Como la descarga (rayo) ocurre sobre el cable de guarda, entonces momentanearilente la corriente en el conductor dé fase es cero, es . ., decir: If = O, además se sabe que la eomente es 112 a partir del punto de impacto. . .·.·.: .. .:··;. . ·, ·. .. ! . 1 . ' .... Ｍｾ＠ｾ＠ • . ••• ·, Vf= 60 lg/2 (Ln d• 1 d) ,;:- ·',•.' .... :.¡· 0 YO O 'i ·' Vg=60 Ig/2 (Ln ·2 Hg 1 Rg) .,' Al realizar la división de Vf/Vg resulta el coeficiente de acopÍaniiento C: . ' ' ' ' ,. C= (Ln d' 1 d) l (Ln 2 Hg 1 Rg) . ,· ' t. DESCARGAS EN LOS . CABLES DE, GUARDA· .. . ' : . .: ., '' . .... g e'= Imagen del conductor de fase · Para determinar el factor de acoplamiento (e) se· puede oonsiderar una fase de la línea que se . supone simetría en la disposición geométrica ,dé •. . los conduCtores de faSe. '·' r ,.¡ ya Hg '1 '1 Hf 1 d' '. 1 1 1 Plano de tierra Considerando el efecto de una de lás fases ｳｾ［＠ establece hi siguiente relación: Vf= Zfflf +Zfg lg 1 1 1 1 1 1 ;, : ' i Vg=Zfg If+ Zgg Ig Hf '1 1 1 1 1 1 Zff=60 Lit (2 Hf 1 Rf) ohms e' . Zfg Zgf= Impedancia. mutua entre el conductor ' . ' . . de fase y el cable de guarda · ,· ·, ·. • \ 1 o , .· ,)· . Zfg=Zgf= 60 Ln (d' 1d) ohms ' ｾ＠ DESCARGAS EN LOS CABLES DE GUARDA Vt=Voltaje medido de tierra a la parte superior de la torre -vg Vf Voltaje inducido en los conductores de fase Vc=Voltaje medido de tierra a la cruceta Vt Ve Va= Voltaje a través de la cadena de aisladores Vt=Vc C= Coeficiente de acoplamiento entre el conductor de fase y de guarda El voltaje en la cadena de aisladores es: Va=Vc-Vf=Vt-Vf=Vt (1-C) DESCARGAS EN LOS CABLES DE GUARDA • g e'= Imagen del conductor de fase -r- Hg d 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 e -' •1 1 1 Hf 1 1 d' \ •1 Para determinar el factor de acoplamiento (e) se puede considerar una fase de la linea ya que se supone simetría en la disposición geométrica de los conductores de fase. Considerando el efecto de una de las fases se establece la siguiente relación: Vf= Zfflf + Zfg lg 1 1 Plano de tierra • Vg=Zfg If + Zgg Ig 1 • 1 ｾ＠ 1 Hf 1 • 1 1 1 o-'e' Zff=60 Ln (2 Hf 1 Rt) ohms Zfg=Zgf= Impedancia mutua entre el conductor de fase y el cable de guarda 1 Zfg=Zgf= 60 Ln (d' 1 d) ohms •' ,. DESCARGAS EN LOS CABLES DE. GUARDA•· '. ., < ｾ＠ :' ·: . ' .:;, • Vt=Voltaje medido de tierra a ia ｰ｡ｲｕｾＮ＠ superior de la torre +-Vg : Vf Voltaje inducido en los conductores de · fase Vc=Voltaje medido de tierra a ia cruceta Vt Ve. i . . ·';· Va=Voltaje a través de la cadena de '· · .· . aisladores ·· · . ·:1:·· · ··, · ·.· l:: e V-v :;·:· . . . . .. .. . .,,. . .' .. . . . . ＺｾﾷＭ＼［ＯＧﾡ＠ C= Coeficiente de acoplamiento entre<· ＺﾷＧｾ＠ el conductor de fase y de guarda j ·.•. . ｾＭ ,. ··. . ·: ' El voltaje en la cadena de aisladores es: Va=Vc- Vf=Vt- Vf= Vt (1- C) ;. 1i 1 DESCARGAS EN LOS ·CABLES DE GUARDA Vg=Zg 112 (kV) ¡u Zt 1 Zg=60 Ln ( 2hg 1Rg) Zg/2 Hg=Aitura del cable de guarda Rg=Radio del cable de guarda 1 Cuando se tienen dos cables de guarda ｾＱＲ＠ Hg Vg=Zg 1 1 4 (kV) ' It= Componente de la corriente del rayo por la estructura DESCARGASENLOSCABLESDE GUARDA • g e'= Imagen del conductor de fase -Para determinar el factor de acoplamiento (e) se puede considerar una fase de la línea ya que se supone simetría en la disposición geométrica de los conductores de fase. d 1 1 1 1 1 1 e 1 Hg 1 1 1 1 1 1 1 Hf 1 d' ｾ＠ 1 1 1 Considerando el efecto de una de las fases se establece la siguiente relación: Vf= Zff If + Zfg Ig 1 Plano de tierra Vg Zfg If + Zgg Ig 1 1 1 1 Hf 11 1 1 1 1 1 1 1 1 Zff=60 Ln (2 Hf 1 Rt) ohms Zfg Zgf= Impedancia mutua entre el conductor de fase y el cable de guarda 1 1 o-e' Zfg=Zgf= 60 Ln ( d' 1 d) ohms ｾ＠ . DESCARGAS EN LOS CABLES DE·· ,· ,.. .r. GUARDA :,, Vg=Zg 1 /2 (kV) ¡u Zg=60 Ln ( 2hg 1 Rg) Zt 1 Zg/2 Hg=Altura del cable de guarda Rg=Rádio del cable ､ｾ＠ ,. 1 guarda : Vg=Zg 1 /4 (kV) Cuando se tierien dos cabies de guarda. ; .·• +--- 112 lt= Componente de. la corriente ､ｾｩ＠ tayÓ' por la estructurá ' · · ·' ' ·i ' •' · EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS • Re=Radio del conductor (para 1 conductor por fase) o radio equivalente del conductor (cuando se usa mas de un conductor por fase) 1 Conductor por fase Re= Rn ｾ＠ (n r 1 Rn) r= radio de un conductor del haz n= número de conductores por fase que forman el haz Rn= radio del.haz de conductores 2 Conductores por fase Rn= S 1 (2 sen I1/n) S= Separación entre los conductores del haz 1 ', ! ,1 •, '' EFECTO DE LAS ·DESCARGAS EN Los·: SISTEMAS ELECTRICOS ·. Re=Radio del conductor (para 1 conductor por fase) o radio equivalente del conductor . (cuando se usa mas de un conductor, por fase) . ·' ' '. ' ' ' '.! ,', ' 1 Conductor por fase ·.·· Rn= S 1 (2 sen fiJn) Re= Rn ｾ＠ (n r 1 Rn) r= radio de un conductor del haz n= número de ｣ｯｮ､ｵｴｲｾｳ＠ '· ' •: j por fase que forinari el haz Rn= radio del haz de conductores S= Separación entre los oondúctores del haZ 1 oo rst 0 1 oo 0 o 1o' · . i ·! EFECTO DE LAS ｄｅｾｃａｒｇｓ＠ EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS Zc=60 Ln (2Ym 1Re) ohms Zc=Impedancia característica de las L.T's a partir de su disposición geométrica de los conductores, tomando en consideración su posición en el punto medio del claro. Ym=Altura media del conductor de fase considerando su posición con respecto al suelo, dependiendo de la naturaleza del terreno donde se construye la línea. ______ } ____ _ f t Para terreno plano: Ym=Hc-(2/3 f) Para terreno ondulado: Ym=Hc He !•Claro ｨｯｲｩｺｮｴ｡ｾｬ＠ He= Altura del conductor en la torre (m) f= Flecha en efpunto medio del claro (m) Para terreno montaí'loso: Ym=2Hc • ' EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS .. SISTEMAS ELECTRICOS . ' .1 ', é Zc=60 Lo (2Ym 1 Re) ohms • Zc=Impedancia caracteristica de las L.T's a partir de su disposición geométrica de los .·.. conductores, tomando en consideración su posición en el punto medio del ｣ｬ｡ｲｯｾ＠ Ym=Aitura media del conductor de fase considerando su posición con respecto id suelo, dependiendo de la naturaleza del terreno donde se construye la linea; ' ------*----- Para terreno plano: Ym=Hc-(2/3 f) f Para terreno ondulado: Ym=Hc ,·. l. t He ', l•flaro ｨｯｲｩｺｮｴ｡ｾ＠ He= Altura del conductor en la torre (m) f= Flecha en el punto medio del claro (m) l Para terreno montaftoso: Ym=2Hc ·, ·O ··... EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS Vc=Zc 1 /2 Zc= IMPEDANCIA CARACTERISTICA DE LA LINEA EXPRESADA EN OHMS 1= MAGNITUD DE LA CORRIENTE DEL RAYO EN kA Ve= VOLTAJE DEL CONDUCTOR DE FASE CON RESPECTO A TIERRA I •. •' ::: EFECTO DE LAS DESCARGASEN·LOS: :: SISTEMAS ELECTRICOS. . . ¡: Vc=Zc 1 /2 Zc= IMPEDANCIA CARACTERISTiCA DE LA LINEA EXPRESADA EN OHMS 1= MAGNITUD DE LA CORRIENTE . DEL RAYO EN kA . . ' Ve= VOLTAJE DEL CONDUCTOR DE • FASE CON RESPECTO A TIERRA ﾷｾ＠ . ' . . .ｾ＠ . . . ': ... ' 1 . i EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS 1 1 1 1 re= DIST ANClA CRITICA DE 1 1 ARQUEO EN METROS . 1 1 1 - ____ _.1 ____ ,.. __ .1 1 1 y 1 ......._1 1 1= CORRIENTE DEL RAYO X= ABSCISA CON RESPECTO AL CENTRO DE LINEA A PARTIR DEL PUNTO DE INCIDENCIA TEORICA DEL RAYO A TIERRA y= ANGULO DE INCIDENCIA DEL RAYO EN TIERRA 1 1 1 1 11 re EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS 1 , ·re= DISTANClA CRITICA DE 1 1 1 ARQUEO EN METROS 1 - . 1= CORRIENTE DEL RAYO X= ABSCISA CON RESPECTO AL CENTRO DE LINEA A PARTIR DEL PUNTO DE INCIDENCIA TEORICA DEL RAYO A ｔｉｅｾ＠ y= ANGULO DE INCIDENCIA DEL RAYO EN TIERRA , Ｍｾ 1 1 0 1 1 11 14 1 re Jlol X • y, 1 1 1 i. HccpN1 INCIDENCIA QE DESCARGA§ AJMOS'p!CAS Tabla 1.2.·- Impedancias caracterfstlcu de tones usadas en a=E TORRE TIPO (kV) IMPEDANCIA TRANSITORIA (Q) 400 247.83 400 . .C· NIVEL DE TENSION TORRE NIVEL DE TENSION (kV) IMPEDANCIA TRANSITORIA (Q) 2M1 230 243.3 '-·2§11.4 • 251 230 241.1 400 211.7 281 230 2322 CM 400 237.3 282 230 154.9 o 400 216.12 2R2 230 148.0 DM 400 241.0 252 230 154.6 4BC1 400 229.7 2Z1 230 234.1 4881 400 233.14 201 230 243.8 4BA1 400 232.23 1M1 115 294.2 281 230 245.8 181 115 263.1 2C1 230 239.0 T(po A AM > ·i 1 ' 1 11 La impedancia transitoria de conexión a tierra al pie de la torre puede considerarse constante (resistencia al pie de torre) para efectos de simplicación de cálculos. En realidad este valor de impedancia transitoria de conexión a tierra varia en forma no lineal. 1.1.5 Propagación de Ondas en Cables de Blindaje y Conductores de Fase Al incidir una descarga atmosférica en un cable de blindaje o conductor de fase, figura 1.8, se inyectará la corriente del rayo en el conductor y se producirá una onda de voltaje proporcional al producto de la impedancia transitoria del conductor y la mitad de la corriente del rayo, como: donde: V,(t) =voltaje transitorio M 1,(1) = corriente del rayo (A) z, impedancia transitoria del conductor (C) = 19 C.F.E.IIJ.E. ' i 1 'l ----Tu"-s"'ssÚ>s lJsE RuuESCl ｂｯｾ＠ 345 KV ASD A80\'l ClASS 1- CLASS 3 1 CLASS 2 1 ' 1 1 1 1 1 h 1 h 2r 2r ｾ＠ 1 2r .i ¡;...b-j 1ｺＱＱ Z¡"" 60 .. zm ｾＡＲＨｚＬ＠ h r !!!) .11 ln(v2 \ r J 1Z 5 = 60 In (h/r) + 90 (r/h) -60 ｺｾ＠ 60 In (h/1'1 Ｋｾｯ＠ (b/h)- &o FOR EACH CASE. THE TRAVEL TIME T rRIJM TOWER TOP TO GROUND IS; T- h/300 ¡n ApproJumat•ons tor ｴｯｾ＠ Ftpure 12.5.5. SELECnON OF FOOTINR RESISTANCE 0111•·anl ovcr thc Th:n rorti<la el the strci;c carrcnt ｏｯｩｮｾ＠ •hicld ••m indiiCCS a ｜Ｇｏｉｕｾ＠ c;::d :l>c 1.011picd ｜Ｇｏｨ｡ｾ｣＠ in cach rh,.c ＮＺｾｮ､ｵ｣ｴｯｲ＠ alld thc ratio of thc total illduccd ｜Ｂｏｨ｡ｾ｣＠ on is k"""11 lS thccacffi· rh>'C conductor Ir 10 lhc I<J•Cr ｴｏﾡｈＧｉｬｾ＠ cicnl of couptin'-. A'•. h ¡,. dai\'cd from thc classical conductor cqu•llon< in Aprcnd1• 12.3 •nd iscxprcucd for lhc CISC Oftli'O at equ¡J ｨ｣ｩｾｴ＠ abo\·c (!:round as. ｾ＠ !-hicld Ｂｩｲ｣ｾ＠ ramctcr in lhc dctcrmination oflightning nashO\·rr rotes. Unfor· tUDltcJy, it is 1 nuctultinlltllisticaJ \'ariablc tht ｲｯｾｮｩｬｵ､＠ t·f n01 only by ｧ｣ｯｾｲ｡ｰｨｹ＠ but also bl .wnhncor ,.-hich i1 ｾＰ｜Ｇｃｍｩ｣､＠ m1:r ' ; "" ｴｾ＠ onc conduction physics in thc canh. h may ＬＮﾷｩｮｾ＠ ran,:c or more O'Aing to chan@.es in strokc currcnt. and e\·en wil h tonslant eumnt it -.·ill ｣ｨ｡ｮｾ＠ with time. An ad\':lftta,c of the Monte Cario mcthod or anol)-sis (7} is thot thcsc" idcly nuctual· ing volues ma)· casily be occountcd ror. bu. in tho •n•lytical •r· ｰｲｯＺｾ｣ｨ＠ neccssary for 1 hand caltulator. an c(¡u¡,.,;c :11 fhcd ,·.aluc .offootins, ｲｮｩｾｴ｡｣＠ must be sclcctcd. Prior hl ｮＺ｡ｫｩｾ＠ｴｨｩｾ＠ＧＭｃＡＺｾﾷ＠ tion. sorne of 1hc ｦｵＺＭｾ､｡ｭ｣ｮｴｬｳ＠ are fe'\'le..-.cd.! he foil"" ｉｮｾ＠ 1> u ｣ｯｮ､ｾｴｩ＠ cf material in thc first tditir.. , of thi¡ ｢ｯｾＮ［｟＠ mate· riol orronizcd primo"ly ｢ｾﾷ＠ F. A. Fi<hcr: ;o¡, Thc simrlcst clcctrodc confiruraaion 1oanalyzr i1 a ｾｲｨ｣ｴ｡ｬ＠ cléciÍ·odc that cithcr ¡,. buricd comrltu:!) in thc ｾｲｯｵｩ［､＠ or ha,. unl) ¡flc )O\\Cr hcmi!>rhcrc buricd (30}. ＱＺＭｾ＠ thc l:lltcr case. :l''um· ｩｮｾ＠ unifcrm !iOil ｲ｣ｳｩｾｴｨﾷｹＮ＠ a currcnt. l. ｮｯｷｩｾ＠ (rom.thc hcn11· !iirhcrc. into thc ｾｲｵｮ､＠ｲｯ､ｵ｣ｾ＠ :a currcnt ､｣ｮｾｩｴｹ＠ '" lht (12.5.7) The to•-er footina rcsistance is an cxarcmclr important \.hcrc Z,.., ｩｾ＠ ahe mutuai imrcd..::1cc bcl\\Cen conductor"' anci condYCHJr 11 ;,nd z,, ﾷｾ＠ c¡,¡uallo Z:: -bich equ21s lhc KlfＧｩＮｬｲｾｴ＠ ln1f"C'C:bncc o( C:1Ch 1-hicld \\ifC 11 2nd 2 are thc shicld ＢＱＺＮｾ＠ｾＺ､＠ lll.,thc ｲｨＮｊｾ＠ CC'\ndunM). lf ＨＧｬｮｾ＠ a ｓｬｮｾ｣＠ shicld ..-.irt z_ \'""'"·· ＱｨｾＮﾷｮ＠ 1\ • Z Ir ＨＱＲＮｾＷａＩ＠ " z" · lf r: ｾＧｲＮｬ［ＡｩＩｮ＠ 1•'''-t.'f.li.L-i" ｾｵｲｯｮ､ｩ＠ cffcíh are hl be- a!-!-UI'Md ur and down thc !t:l.jUif&:' th;ll ｲＬＮｾｰｴｩｯｮ＠ cfftCI!ii OJI•.abc ＮｾＢｵｮｨＺ､＠ h•tl\.CISI' fm ｴｨ｣Ｔ｜ｵｲﾡｮｾ＠ cffcc.:L'- This cn!iurcs.thal onc ¡.. nf'll u .. mr ''"e tim,· ,.r.dc ｦｾﾷｲＮｴｮ＠ . . . cffcrt and 01 dlffcrent time ｾｱＺＮｫ＠ｾｦｴ･ＣＮ＠ DETERMINATION Of' COUPI.JNG FACTORS FOR PHASE CONDUCTOR$ A·._ z.,, + z.'! Z" + Zr: .. surge ·--Ｒｷｘｾ＠ｾ＼ﾷｬｴＮＡｲ｣＠ ...:hcrc ｩﾷｾ＠ ,_ ·-· ...... -. thc ｣ｵｾｲｮｴＺ､･ｳｩﾷＮ＠ :. · · i ¡,. ｴｨＯＮｃＧ［ｬ｣ｾｲ＠ .· >. - - ＰＱｾ､＠ ..... • .... ｾＮ＠ .. • - .\" ¡.. .t;c ｾｩｳｴＺｮ｣＠ rrom thc ccnlcr fine or thc dcctrodc. ACcOrdiñ¡ Ohnú law. such 03 currrnt produces in thc ¡,oil an clcclrJC fL ｳｴｲ｣ｮｾｨ｟＠ · ｾ＠ ,,ll. ﾷＺｦｊｩＧｾＬ［ￍＲｒｨｽｴＭＪＱｔＣ＠ 1 . h•r thc ••tht.·r. ａＮＬｭｲｴｾﾷ＠ＴｬｲｩＺＢＭＧｭｾｴｊＨｉｮ＠ iuo U!iiC'a)o 1bc 1hiCid not 1t1t: h'"cr tt•r ＧｴｨｾＬＺ｣Ｎ＠ 1 7:;u ｾＮｴｩｭ￩＠ but thc linic. 1 - T ,.,.. ·.. •:I:IF\.' 1 1 (1- T ;... t lh;IJ C\l .. tCd ':!t ol ｲ｣｜ﾷｩｵｾ＠ "lit rt 7:' .... rwr=tF;¡Uctn timt dit\\ft thc tuucr rrom thc IO'A't'r :··i' h• 1!a· ¡n .. uh•lor ＬＮｾＱｭ＠ IJ ...Thi) ｾｭ･＠｟ｴｲＮＭＬﾷｾＡｩｭ｣＠ T ,_h.-· \\.irL· ｾ＠ soil or ｻ｜ＧＬｬＢｉｃｾ＠ p3· ｾＮ［｟ＬＭ . ._··. . ｟ＮＺＬ［ﾷｾＭ＠ ..... ｟［ｾＭＮ＠ . ... ·- · EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS·: SISTEMAS ELECTRICOS · . ..., .., . \ .., ···· . • Zt= 60 Ln (2 {2 Ht!Rt) OHMS Ht= ALTURA DE LA TORRE EN METROS Rt= RADIO EQUIVALENTE DE LA TORRE EN METROS d= SEPARACION.ENTRE PATAS DE LA TORRE EN METROS · · .' " '•. ' . .: . ' -. ' . RAYO ; 1{ 'f, ·. t-' ｾＮ＠ •1•' 't ［ｾＮＧＭ＼＠ '1 ' ,, :•·,· •.:·· ;· l '-l ._, ··, • EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS Zt= 60 Ln (2 {2 Ht!Rt) OHMS Ht= ALTURA DE LA TORRE EN METROS Rt= RADIO EQUIVALENTE DE LA TORRE EN METROS d= SEPARACION ENTRE PATAS DE LA TORRE EN METROS RAYO 15% . ::, EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOStt "' .. :.:· SISTEMAS ELECTRICOS .•. . / .:. . .. : . . ..: . . .·.'. -.'-. t Vt Vt=VOLTAJEENLAPARTE SUPERIOR DE LA TORRE ; Zt . ',' . •.:. Vt=Zt 1 1 ., ... ,' : • IMPEDANCIA CARACTERISTICA . ｚｾ＠ O APARENTE DE LA TORRE ' ( .· ｾ＠ 1= CORRIENTE DEL RAYO ｑｕｾＮ＠ CIRCULA POR LA TORRE ·. · ·. . · ;;:,. ·.·. :S［ＺＭｾＧＮﾡ＼Ｌ＠ :::w:r: · ·.·: • • • • : • ｾ＠ .. ; :¡ . ' :. ; : D ilt d o • . 1 : • :. VISTA EN PLANTÁ DE LASPATASbELÁ : . TORRE_ ' ' d ... ., 1 DESCARGAS EN LAS TORRES • / Ｎｾ＠ i' ! CLARO O DISTANCIA ENTRE TORRES EN LAS TORRES 30% DE LOS RAYOS INCIDEN EN EL 70% DE LAS DESCARGAS INCIDEN PUNTO MEDIO DEL CLARO • EFECTO DE LAS DESCARGAS EN LOS SISTEMAS ELECTRICOS · Vt=Zt 1 • I t Vt - ' ! • Vt= VOLTAJE EN LA PARTE SUPERIOR DE LA TORRE Zt 1 Zt= IMPEDANCIA CARACTERISTICA O APARENTE DE LA TORRE ,· 1= CORRIENTE DEL RAYO QUE CIRCULA POR LA TORRE · D Ht d D 4111( d ｾ＠ VISTA EN PLANTA DE LAS PATAS DE LA TORRE • DESCARGAS EN LAS TORRES .. ', ''•. '., • /. ..,_ ,, .. CLARO O DISTANCIA ENTRE TORRES .· .i•·W... ¡- ·, EN LAS TORRES . ｾ＠ .. -< •. ' 70% DE LAS DESCARGAS INCIDEN ' ... 30% DE LOS RA VOS iNCIDEN EN EL . PUNTO MEDIO DEL CLARO ' ;.. ·:.o: ILA ... SUBDIRECCION DE TRANSMISION, TRANSFORMACION Y CONTROL (). COORDINADORA DE TRANSMISION Y TRANSFORMACION GERENCIA DE SUBESTACIONES Y UNEAS SALIDAS DE LINEAS DE TRANSMISION POR FALLA PROPIA 1997 o o o o a i· o o o o Ｎｾ＠ ·.o o o o o a a o o o o a •a 1 o 1 1 o o o o o o o o o o o o a o o o o o o 1 6 J o o o J .1 o J u. 1 o o J J '4 5 1 4 .o o a o o o o o a 5 • 4 JI 11 J 1 "J' 5 54 • o J6 J o 4 '" . 11 15 ... ..·.· ;. \ No. 11 '· .. -< DRT 1) 1 X < < l<. J< 1'< •< ·< X X ,x ﾷＮｾ＠ )1[ '• 2 3 <: ｾ＠ 00::::: ..,.., .. 5 lÍI -e ........ 6 X $ X S' • <. -· S ll 7 fi .,6 Hapa de isodf!nsidad de rayos a tierra (DRT, promedio 'l1983-19R9) . \ •.

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DISEÑO ELÉCTRICO DE LINEAS DE TRANSMISIÓN.

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